612&#iso101355;18列数是式计算
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时间：2018-01-28 08:09
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坑爹的ODBC只能读取18列数据
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& & & & & & & &
各位ExcelHome的大神,求助:
在ExcelHome中找到帖子学习了关于如何将多个外部数据表格汇总到一个全新的表格中的内容后,自己琢磨尝试折腾了之后用ODBC数据库弄成功了,只能读取18个数据让我头大得很,
请各位大大看看我的步骤过程是不是哪里出错了辅导我一下,谢谢.
由于写不出来那个union all的语句,所以很纠结的捣鼓出了这个ODBC
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问题出现了:
我的原始表格内有26列数据,见图
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但是导入进去的数据只有18列,如图
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求大神辅导,哪里出现问题了,感谢!!!
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仔细看看第19列的标题是否有问题？
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jsxjd 发表于
仔细看看第19列的标题是否有问题？
没有问题啊大神,我附了图片在倒数第二张的,那个就是原件.请辅导一下,谢谢.!
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yichu527 发表于
没有问题啊大神,我附了图片在倒数第二张的,那个就是原件.请辅导一下,谢谢.!
没有附件也不便诊断
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jsxjd 发表于
没有附件也不便诊断
版主,跪求辅导,谢谢谢谢!
找了一个星期的资料也没搞出个123出来.
麻烦您看看.文件夹里面是我的基础数据,我用ODBC汇总在&数据汇总统计Version3.xlsm&表格中,结果只能显示18列数据,
请问是哪里出问题了?要怎样才能显示更多列的数据呢,谢谢您!
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拜托阅读过的大大给一些建议和意见,谢谢...
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yichu527 发表于
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后面的列都没数据吗？
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jsxjd 发表于
后面的列都没数据吗？
有的后面的列有数据，有的仅有18列。请斑竹帮忙，谢谢。
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yichu527 发表于
有的后面的列有数据，有的仅有18列。请斑竹帮忙，谢谢。
把有数据的排到前面试试
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关键居然是免费的！
厚木哥们都已经这么努力了，
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本论坛言论纯属发表者个人意见，任何违反国家相关法律的言论，本站将协助国家相关部门追究发言者责任！ & & 本站特聘法律顾问：徐怀玉律师 李志群律师& 规律型知识点 & “探索研究（1）观察一列数2，4，8，16...”习题详情
294位同学学习过此题，做题成功率72.7%
探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是2&；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=218&，an=2n&；（2）如果欲求1+3+32+33+…+320的值，可令S=1+3+32+33+…+320①将①式两边同乘以3，得3s=3+32+33+34+…+321&②由②减去①式，得S=12（321-1）&．（3）用由特殊到一般的方法知：若数列a1，a2，a3，…，an，从第二项开始每一项与前一项之比的常数为q，则an=an=a1qn-1&（用含a1，q，n的代数式表示），如果这个常数q≠1，那么a1+a2+a3+…+an=a1(qn-1)q-1&（用含a1，q，n的代数式表示）．
本题难度：一般
题型：填空题&|&来源：网络
分析与解答
习题“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=___...”的分析与解答如下所示：
（1）根据题意，可得在这个数列中，从第二项开始，每一项与前一项之比是2；有第一个数为2，故可得a18，an的值；（2）根据题中的提示，可得S的值；（3）由（2）的方法，依次可以推出a1+a2+a3+…+an的值，注意分两种情况讨论．
解：（1）每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是2，∴a18=218，an=2n；（2）令s=1+3+32+33+…+3203S=3+32+33+34+…+3213S-S=321-1S=12(321-1)；（3）∵第二项开始每一项与前一项之比的常数为q，∴an=a1qn-1，∵Sn=a1+a2+a3+…+an=a1+a1q+a1q2+…+a1qn-1 ①∴qSn=a1q+a1q2+a1q3+…+a1qn ②②-①得：Sn=a1(qn-1)q-1．故答案为：2、218、2n；3+32+33+34+…+321、12(321-1)；a1qn-1、a1(qn-1)q-1．
本题是一道找规律的题目，要求学生通过观察，分析、归纳发现其中的规律，并应用发现的规律解决问题．本题的规律为：这个数列中，从第二项开始，每一项与前一项之比是2．要注意：第（3）题要注意分两种情况讨论．
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探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，a...
错误类型：
习题内容残缺不全
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经过分析，习题“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=___...”主要考察你对“规律型”
等考点的理解。
因为篇幅有限，只列出部分考点，详细请访问。
探究题是近几年中考命题的亮点，尤其是与数列有关的命题更是层出不穷，形式多样，它要求在已有知识的基础上去探究，观察思考发现规律．（1）探寻数列规律：认真观察、仔细思考，善用联想是解决这类问题的方法．（2）利用方程解决问题．当问题中有多个未知数时，可先设出其中一个为x，再利用它们之间的关系，设出其他未知数，然后列方程．
与“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=___...”相似的题目：
观察下列各式：…请你将发现的规律用含自然数n（n≥1）的等式表示出来&&&&．
古希腊数学家把数1，3，6，10，15，21，…，叫做三角形数，它有一定的规律性．则第24个三角形数与第22个三角形数的差为&&&&．
某些植物发芽有这样一种规律：当年所发新芽第二年不发芽，老芽在以后每年都发芽．发芽规律见下表（设第一年前的新芽数为a）第n年12345…老芽率aa2a3a5a…新芽率aa2a3a…总芽率a2a3a5a8a…照这样下去，第8年老芽数与总芽数的比值为&&&&（精确到0.001）．
“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16...”的最新评论
该知识点好题
1根据下面这一列数的规律，可知□内的数为（ ）-6，-1，-2，+3，2，7，□
2已知10个数x1，x2，x3，…，x10中，x1=10，对于整数n＞1，有xn=nxn-1，则x1x2=&2&.，x2x3…x10=&384&.．
3观察下面表格，表格中是从1开始的连续的自然数按一定规律的排列，如表格中的数17在第4行第5列，则数17在表格中的位置记为（4，5），按此方式，数2010在表格中的位置应记为&&&&
&第1列&第2列&第3列&第4列&第5列&第6列&第1行&1&2&3&4&5&6&第2行&11&10&9&8&7&6&第3行&11&12&13&14&15&16&第4行&21&20&19&18&17&16&第5行&21&22&23&24&25&26&…&…&…&…&…&…&…&
该知识点易错题
1根据下面这一列数的规律，可知□内的数为（ ）-6，-1，-2，+3，2，7，□
2观察下面表格，表格中是从1开始的连续的自然数按一定规律的排列，如表格中的数17在第4行第5列，则数17在表格中的位置记为（4，5），按此方式，数2010在表格中的位置应记为&&&&
&第1列&第2列&第3列&第4列&第5列&第6列&第1行&1&2&3&4&5&6&第2行&11&10&9&8&7&6&第3行&11&12&13&14&15&16&第4行&21&20&19&18&17&16&第5行&21&22&23&24&25&26&…&…&…&…&…&…&…&
3观察下列等式：12×231=132×21，13×341=143×31，23×352=253×32，34×473=374×43，62×286=682×26，…以上每个等式中两边数字是分别对称的，且每个等式中组成两位数与三位数的数字之间具有相同规律，我们称这类等式为“数字对称等式”．（1）根据上述各式反映的规律填空，使式子称为“数字对称等式”：①52×&&&&=&&&&×25；②&&&&×396=693×&&&&．（2）设这类等式左边两位数的十位数字为a，个位数字为b，且2≤a+b≤9，写出表示“数字对称等式”一般规律的式子（含a、b），并证明．
欢迎来到乐乐题库，查看习题“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=____；（2）如果欲求1+3+32+33+…+320的值，可令S=1+3+32+33+…+320①将①式两边同乘以3，得____②由②减去①式，得S=____．（3）用由特殊到一般的方法知：若数列a1，a2，a3，…，an，从第二项开始每一项与前一项之比的常数为q，则an=____（用含a1，q，n的代数式表示），如果这个常数q≠1，那么a1+a2+a3+…+an=____（用含a1，q，n的代数式表示）．”的答案、考点梳理，并查找与习题“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=____；（2）如果欲求1+3+32+33+…+320的值，可令S=1+3+32+33+…+320①将①式两边同乘以3，得____②由②减去①式，得S=____．（3）用由特殊到一般的方法知：若数列a1，a2，a3，…，an，从第二项开始每一项与前一项之比的常数为q，则an=____（用含a1，q，n的代数式表示），如果这个常数q≠1，那么a1+a2+a3+…+an=____（用含a1，q，n的代数式表示）．”相似的习题。本科桥梁专业毕业设计(连续T梁,跨径40m)-第一范文网
本科桥梁专业毕业设计(连续T梁,跨径40m)
湘西沪溪大桥施工图设计11.1 概况设计基本资料湘西沪溪大桥为预应力混凝土先简支后连续 T 梁结构；其下无不良地质构造且地 面起伏较平缓；设计时遵循施工过程进行，共分为六个施工阶段，预应力钢筋的布置 按照承载能力极限状态下的最大、最小弯矩构成的包络图进行；设计时必须遵照“安 全、适用、经济、美观”的基本原则进行设计，同时应充分考虑建造技术的先进性以 及环境保护和可持续发展的要求。纵断面设计需满足两个要求，一是满足设计水位的 要求，二是满足两线交通控规的要求；横断面设计应满足规划红线宽度要求，行车道 数和宽度与前段岳麓大道基本保持一致，满足远期交通量增长需要，尽量降低工程造 价。1.2 主要技术标准（1）设计跨径：40m； （2）设计荷载：公路―Ⅱ级； （3）桥面宽度：0.5m+3.75x 2m+0.5m； （4）设计纵坡为0.8%,桥梁横坡：1.0%1.3 主要材料（ 1）混凝土：预制 T 梁、预制主梁及横隔梁、湿接缝、封锚端、墩顶现浇连续 段、桥面现浇层均采用 C50混凝土，桩基采用 C25 混凝土； 其余构件采用 C30 混凝 土； （ 2）水泥应采用高品质强度等级为 62.5,52.5 和 42.5的硅酸盐水泥，同一座桥的板 梁应采用同一品质的水泥，质量应符合GB175―1999标准； （3）粗骨料应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。碎石最大粒径不宜超 过20mm，以防止混凝土浇筑困难，或振捣不密实。 （4）预应力钢材：预应力钢筋要采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计 规范》 （ JTGD62-2004 ）中规定的低松弛钢绞线（ 1× 7 标准型） ，抗拉强度标准值 fpk=1860 MPa ， 抗 拉 强 度 设 计 值 f pd=1260 MPa ， 公 称 直 径 15.2mm ， 公 称 面 积 140mm2 ，弹性模量 E=1.95× 105 MPa。 （5）钢材：普通钢筋采用 R235、HRB335 钢筋其标准应符合 GB 和第 1 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计GB 的规定。凡钢筋直径≥12mm 者，均应采用 HRB335 热轧带肋钢；凡钢筋 直径＜12mm 者，采用 R235 钢，钢板应符合 GB700-88 规定的 Q235 钢板。 （6）锚具：预制T梁正弯矩钢束采用M15―9型系列锚具及其配件，预应力管道采 用圆形金属波纹管；预制梁在墩顶处的负弯矩钢束采用 BM15 ―4 型扁锚及其配件，管 道采用扁形金属波纹管。 （7）支座：支座采用CQZ-11系列盆式支座，各技术指标应符合相关标准；桥梁支 座根据设置部位的不同，边墩顶支座型号为 FCQZ-11-1.5MN，中中间墩顶支座型号为 FCQZ-11-3.0MN。梁底预埋钢板上的连接螺栓按厂家说明设置。支座安装操作及相关 技术要求严格按照支座厂家要求进行。锚筋与钢板焊接标准应符合规范要求。 （8）伸缩缝：EF80 型型钢伸缩装置。 （9）其它：砂、石、水的质量要求应符合《公路桥梁施工技术规范》 JTJ041-2000 的有关规定。1.4 施工方式采用先简支后连续的施工方法，全桥施工过程可分为以下6个阶段。 第一施工阶段，为主梁预制阶段，待混凝土达到设计强度 90%后张拉正弯矩区预应 力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制主梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁 状态。 第二施工过阶段，设支座梁段,浇筑墩顶现浇连续段及横向连接 第三施工阶段，先浇筑第一、二跨与第三、四两跨之间的连续接头混凝土，达到 设计强度后，张拉负弯矩预应力钢束并压注水泥浆。 第四施工阶段，浇筑第二、三跨间连续段接头混凝土，达到设计强度后张拉负弯 矩预应力钢束并压注水泥浆。 第五施工阶段，拆除全部临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，最 终 形成四跨连续梁的空间结构。设支座梁段,安装永久支座，形成连续体系。 第六施工阶段，进行防撞护栏及桥面铺装施工 , 浇筑100mm 混凝土铺装层及 100mm 沥青混凝土铺装层。待桥面铺装层混凝土达到设计强度后拆除临时支座。1.5 设计要点施工中严格遵循一下规范,并从严控制。 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTJ041-2000 ）第 2 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计《公路工程质量检验评定标准》 《公路工程技术标准》 《公路桥涵设计通用规范》 《公路沥青路面设计规范》 《预应力混凝土用钢绞线》 《公路桥梁盆式支座》 （ JTG B01-2003 ） （ JTG D60-2004 ） （ JTG D50-2006 ） （ GB／T ） （ JTT 391-2009 ）第 3 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计2毛截面几何特性计算2.1 基本资料2.1.1 桥梁跨径及横截面布置 桥型布置：4× 40m 等截面连续梁桥,横截面图如图 2-1； 桥面净空：净8.5m +2× 0.5m 防撞护栏 设计荷载公路―Ⅱ级 计算跨径：40m（墩中心距）图 2.1 跨中横断面(mm)2.1.2 材料规格 主梁：采用 50 号混凝土，容重为 25kN/m3，弹性模量取 3.45× 107 kPa； 桥面铺装：采用厚度为 10cm 的防水混凝土再加10cm厚沥青混凝土桥面铺装，防 水混凝土容重为 25kN/m3，沥青混凝土容重为24 kN/m3； 防撞护栏：采用30号混凝土，容重为 25kN/m3； 横隔板：横隔梁的刚度直接影响到设计桥梁的整体特性，为了减小对主梁设计起 主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁。本设计在桥跨中心、四分点、 支点 处各设置一道横隔板且采用同样大小的横隔板，横隔梁厚度为15cm ，端横隔梁第 4 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计底部与梁底齐平，其余横隔梁的底部与马蹄的斜坡低端齐平（即距梁底 30cm 高度） 。 采用50号混凝土，容重为25kN/m3，弹性模量取 3.45× 107 kPa。2.2 结构计算简图在进行桥梁结构计算时首先应将结构离散，所谓结构离散即根据桥梁结构和施工 方 案划分单元，并对单元和节点进行编号。单元划分的一般原则如下： (1) 对于所关心截面设定单元分界线，即编制节点号 (2) 构件的起点和终点以及变截面的起点和终点编制节点号； (3) 不同构件的交点或同一构件的折点处编制节点号； (4) 施工分界线设定单元分界线，即编制节点号； (5) 当施工分界线的两侧位移不同时， 应设置两个不同的节点， 利用主从约束关 系 考虑该节点处的连接方式； (6) 边界或支承处应设置节点； (7) 不同号单元的同号节点的坐标可以不同，节点不重合系统形成刚臂； 对桥面 单元的划分不宜太长或太短， 应根据施工荷载的设定并考虑活载的计算精度 统筹兼顾。因为活载的计算是根据桥面单元的划分，记录桥面节点处位移影响线，进 而 得到各单元的内力影响线经动态规划加载计算其最值效应。 按照以上原则并考虑此次设计的桥梁的结构和施工的方法，将全桥划分为 104 个 单元，具体为 4?0.5+18??+8????+18??+8??.????????????+18???4????，其中支座节点在第 一、二施工阶段的时候为 1、 26、 28 、52 、 54 、 105节点，在第三施工 阶段的时候为 1、27、53、105节点。2.3 毛截面几何特性计算2.3.1 截面图示图 2.2 、2.3为此次设计中的边、中梁截面图示，并将其尺寸标注如下:第 5 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 2.2 边梁及中梁跨中横截面（mm）图 2.3 边梁及中梁梁端横截面（mm）2.3.2毛截面的几何特性第 6 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计该几何特性可以通过 CAD、MADIS计算得出，经比较二者得出的结果相 差不大， 此次设计由MADIS得出的几何特性见表 2-1：表 2-1 毛截面几何特性 截面位置 预制中梁 预制边梁 成桥中梁 成桥边梁 跨中 支点 跨中 支点 跨中 支点 跨中 支点 截面积 A( m ) 1.5 1.5 1.5 1.52截面惯矩 I（ m ） 1.3 1.7 1.8 1.44中性轴至梁低的距离(m） 1.6 1.5 1.7 1.22.3.3 检验截面效率指标ρ 对于中梁跨中截面： 上核心距（ K s ）为：Ks ??I ? A? y?x1.0451 ? 0.5676 ； 1.338 ? 1.3763下核心距 （ K x ）为：Kx ??I ? A? y?s1.0451 ? 0.6951 ； 1.338 ? ? 2.5 ? 1.3763 ?截面效率指标（ ? ）为：??k x ? ks 0.5676 ? 0.6951 ? ? 0.； h 2.5对于边跨跨中截面: 上核心距（ K s ）为：Ks ??I ? A? y?x1.0826 ? 0.5614 ； 1.4下核心距（ K x ）为：Kx ??I ? A? y?s1.0826 ? 0.7185 ； 1.3740 ? ? 2.5 ? 1.4034 ?截面效率指标（ ? ）为：??k x ? ks 0.5614 ? 0.7185 ? ? 0.； 表明以上初拟的跨中截面是合理的。 h 2.5第 7 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计33.1 荷载3.1.1 结构恒载作用内力计算及组合结构自重作用效应是分阶段形成的，主要包括：预制T梁一期结构自重作用荷载集 度（ g1 ） ，成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量（ ?g1 ） ，二期荷载集度（ g 2 ） 。 本设计将空间桥跨结构简化为平面结构进行计算，即只对由单片T梁构成的四跨简 支转连续梁桥进行结构分析，在汽车荷载作用效应计算时考虑荷载横向分布系数，结 构自重作用空间效应按每片梁均分计算。 结构自重作用荷载集度计算。 (1)预制T梁一期结构自重作用荷载集（ g1 ） ：g1 ? [2 ? 2.0385 ?1 ? 2 ? 2.4 ? ? 2.0385 ? 1.374 ? / 2 ? 1.374 ? 32 ? 1.746 ? 0.15 ? 5] ? 25 39 ? 36.8875KN / m(2) 预制T梁中梁一期结构自重作用荷载集度：g1 ? [2 ? 2.0025 ?1 ? 2 ? 2.4 ? ? 2.0025 ? 1.3380 ? / 2 ? 1.3380 ? 32 ? 1.746 ? 2 ? 0.15 ? 5] ? 25 39 ? 36.8315KN / m(3)成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量（ ?g1 ）一期成桥边梁增量 ?g1 ?[0.25 ? 0.15 ? 39 ? 2.02 ? 0.15 ? 5 ? 0.25] ? 25 ? 1.18KN / m ； 39一期成桥中梁增量 ?g1 ? 1.18 ? 2 ? 2.36 KN / m(4)二期结构自重作用荷载集度（ g 2 ）为桥面铺装与护栏自重集度之和根据桥面铺3 装材料与布置，且护栏采用每延米 0.27混凝土计算，混凝土重度按 25KN/ m 计算。桥横向由4片梁组成则每篇梁承担全部二期永久作用效应的1/4。 计算如下：g2 ? [8.5 ? (0.1? 26 ? 0.1? 24) ? 2 ? 0.27 ? 26] ?1/ 4 ? 14.135 kN / m3.1.2 支座不均匀沉降 支座不均匀沉降应根据各墩位处地质情况以及基础的布置形式和支座反力大小按 《基础工程》以及有关规范的规定来计算,这里假定桥墩相对桥台下沉 10mm。 在荷载第 8 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计组合中，此项荷载作为 SQ2，SQ2 中还可包括温度等荷载效应，应根据设计要求来取用。 3.1.3 活载 汽 车 荷 载 ： 公 路 ― Ⅱ 级 车 道 荷 载（ 由 均 布 荷 载 qk 和 集 中 荷 载 pk 组 成 ） ， qk=7.875kN/m，pk=251.67kN；本设计为二车道，折减系数取1 。3.2 内力计算本桥为先简支后连续的连续梁桥，施工过程中包含了结构体系的装换，所以结构 自 重内力计算过程必须首先将各施工阶段产生的阶段内力计算出来，然后进行内力叠 加。 第一施工阶段，为主梁预制阶段，待混凝土达到设计强度 90%后张拉正弯矩区预应 力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制主梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁 状态。 第二施工过阶段，设支座梁段,浇筑墩顶现浇连续段及横向连接 第三施工阶段，先浇筑第一、二跨与第三、四两跨之间的连续接头混凝土，达到 设计强度后，张拉负弯矩预应力钢束并压注水泥浆。 第四施工阶段，浇筑第二、三跨间连续段接头混凝土，达到设计强度后张拉负弯 矩预应力钢束并压注水泥浆。 第五施工阶段，拆除全部临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，最 终形成四跨连续梁的空间结构。设支座梁段,安装永久支座，形成连续体系。 第六施工阶段，进行防撞护栏及桥面铺装施工 , 浇筑100mm 混凝土铺装层及 100mm 沥青混凝土铺装层。待桥面铺装层混凝土达到设计强度后拆除临时支座。 由以上内容结合MADIS软件进行一期恒载内力计算结果如下表 3-1 示：表 3-1 边梁一期恒载内力表 轴向 剪力-z (kN) (kN) -1.19 -706.36 -1.15 -681.19 -2.94 -656.02 -1.81 -631.59 1.85 -608.59 -0.95 -530.29 -0.61 -462.85 -0.36 -395.41 -0.19 -327.96 -0.09 -260.52 -0.04 -193.08 -0.01 -125.63第 9 页 共 83页单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载弯矩-y (kN?m) 0 346.89 681.2 3.03 1.43 3.05 5.13 6383.84 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-1 单元 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.32 -1.01 -0.85 -0.59 1.74 -3.19 -1.15 -1.2 0 0 -1.18 -1.14 -3.2 2.17 -0.58 -0.83 -0.99 -0.31 -0.11 -0.05 -0.02 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.31 -0.99 -0.83 -0.58 1.71 -3.14 -1.14 -1.18 0 剪力-z (kN) -58.19 9.25 76.7 144.14 211.58 279.03 346.23 413.32 480.29 546.06 624.96 648.85 673.6 0 0 -689.1 -664.35 -639.59 -615.71 -536.81 -471.03 -404.06 -336.98 -269.77 -202.33 -134.89 -67.44 0 67.44 134.89 202.33 269.77 336.98 404.07 471.03 536.81 615.71 639.6 664.35 0 弯矩-y (kN?m) 6.59 9.8 3.46 8.61
991.98 673.6 342.99 0 0 0 338.36 664.35 978.1 4.1 0.28 9.14 8.69 8.69 9.14 0.28 4.1 .1 664.35 338.36 0由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.1；图3.2第 10 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.1 边梁一期恒载弯矩图图3.2 边梁一期恒载剪力图结合MADIS软件进行二期恒载内力计算结果如下表 3-2 示：结合MADIS软件进行二期 恒载内力计算结果如下表 3-2 示表 3-2 边梁二期恒载内力表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -1.17 -1.13 -2.94 -1.8 1.92 -0.94 -0.6 -0.35 -0.19 -0.09 -0.04 -0.01 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.31 -1.01第 11 页 共 83页剪力-z (kN) -715.57 -690.09 -664.61 -639.86 -616.54 -536.99 -468.29 -399.59 -330.89 -262.19 -193.49 -124.79 -56.09 12.61 81.31 150.01 218.71 287.41 356.11弯矩-y (kN?m) 0 351.42 690.09 0.19 5.39 3.76 2.52 1.69 1.25 1.21 1.58 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-2 单元 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -0.83 -0.54 1.9 -3.19 -1.11 -1.16 0 0 -1.13 -1.09 -3.2 2.37 -0.53 -0.81 -0.99 -0.31 -0.11 -0.05 -0.01 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.31 -0.99 -0.82 -0.56 1.78 -3.14 -1.12 -1.16 0 剪力-z (kN) 424.81 493.51 562.21 644.03 668.65 694.13 719.61 -738.18 -712.7 -687.22 -661.73 -637.12 -555.3 -486.6 -417.9 -349.2 -280.5 -211.8 -143.1 -74.4 -5.7 63 131.7 200.4 269.1 337.8 406.5 475.2 543.9 625.73 650.34 675.82 701.31 弯矩-y (kN?m) 2.34 .75 546.65 205.96 -147.48 -513.65 -150.93 199.05 536.29 860.93 0.87 2.46 4.44 6.83 9.62 2.81 6.39 0.38 6.01 747.07 415.52 71.24由上述所列表格数据在EXCEL中得到边梁二期恒载弯矩图3.3；边梁二期恒载剪力 图3.4边梁二期恒载弯矩图图 3.3 边梁二期恒载弯矩第 12 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.4 边梁二期恒载剪力结合MADIS软件进行中梁一期恒载内力计算结果如下表 3-3 示：表 3-3 中梁一期恒载内力表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -1.18 -1.14 -1.48 -0.26 3.84 -0.95 -0.61 -0.36 -0.19 -0.09 -0.04 -0.01 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.34 -1.15 -0.87 -0.63 4.06 -1.31 -1.15 -1.19 0 0 -1.17 -1.13 -1.28 4.74第 13 页 共 83页剪力-z (kN) -688.52 -663.8 -639.09 -615.1 -592.53 -516.05 -450.41 -384.76 -319.12 -253.48 -187.83 -122.19 -56.55 9.1 74.74 140.38 206.03 271.67 337.03 402.25 467.33 531.15 608.14 631.53 655.8 0 0 -670.97 -646.7 -622.44 -599.02弯矩-y (kN?m) 0 338.08 663.8 977.29 4.12 5.75 2.23 3.56 9.75 0.79 6.68 8.65 0.58 965.65 655.8 333.97 0 0 0 329.42 646.7 952 湘西沪溪大桥施工图设计单元 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载轴向 (kN) -0.62 -0.86 -1.12 -0.33 -0.11 -0.05 -0.02 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.33 -1.12 -0.86 -0.62 3.99 -1.29 -1.13 -1.17 0剪力-z (kN) -522.07 -458.23 -393.15 -327.93 -262.57 -196.93 -131.29 -65.64 0 65.64 131.29 196.93 262.57 327.93 393.15 458.23 522.06 599.04 622.44 646.7 0续表 3-3 弯矩-y (kN?m) 9.04 1.56 1.57 6.72 6.72 1.57 1.56 9.04
646.7 329.42 0由上述所列表格数据在 EXCEL中得到中梁一期恒载弯矩图 3.5 ；中梁一期恒载剪力 图3.6图 3.5 中梁一期恒载弯矩图图 3.6 中梁一期恒载剪力图第 14 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计结合MADIS软件进行中梁二期恒载内力计算结果如下表 3-4 示：表 3-4 中梁二期恒载内力表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -0.73 -0.7 -1.02 0.68 6.31 -0.6 -0.4 -0.25 -0.14 -0.08 -0.04 -0.01 0 0 0 -0.01 -0.02 -0.09 -0.31 -0.29 -0.22 7.58 -0.6 -0.47 -0.5 0 0 -0.56 -0.53 -0.66 8.12 -0.25 -0.37 -0.44 -0.13 -0.04 -0.02 0 0 0 -0.01 -0.03 -0.07 -0.19 -0.59 剪力-z (kN) -918.96 -886.86 -854.76 -823.39 -793.43 -687.42 -592.24 -497.06 -401.88 -306.7 -211.52 -116.34 -21.16 74.02 169.2 264.38 359.56 454.74 549.91 645.1 740.28 835.42 943.77 975 9.2 -1.45 -959.35 -927.25 -895.98 -787.71 -692.53 -597.34 -502.17 -406.99 -311.81 -216.63 -121.45 -26.27 68.91 164.09 259.27 354.45 449.63第 15 页 共 83页弯矩-y (kN?m) 0 451.46 886.87 0.5 7.42 5.67 2.48 7.85
4.27 5.32 4.93 819.19 -955.66 -30.8 -70 -78.55 -51.16 628.19 8.29 6.96 4.19 9.97 4.32 7.22 5023.14 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-4 单元 46 47 48 49 50 51 52 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -0.48 -0.34 6.44 -0.78 -0.63 -0.66 0 剪力-z (kN) 544.81 639.99 735.14 843.48 874.71 906.81 938.92 弯矩-y (kN?m) 3.88 5.57 -535.04 -980.43 -1441.86由上述所列表格数据在EXCEL中得到边中梁二期恒载弯矩图3.7；中梁二期恒载剪 力图3.8图 3.7 中梁二期恒载弯矩图图 3.8 中梁二期恒载剪力图3.3 汽车荷载作用效应计算3.3.1 冲击系数和车道折减系数 (1)汽车冲击系数按照下法计算此方法仅适用于连续梁 根 据 《 桥 规 》 4.3.2 中 的 规 定 ， 适 用 于 连 续 梁 的 结 构 基 频 如 下 公 式 3 - 1 ,第 16 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计公式3-2：f1 ? 13.616 EIc 2? l 2 m c(3 - 1 )f2 ?23.65 EI c 2? l 2 m c13.616 EIc 13.616 ? 2 2? l m c 2 ? 3.14 ? 402 23.65 EIc 23.65 ? 2 2? l m c 2 ? 3.14 ? 402(3 - 2 )3.45 ?6 ? 9.81 ? 4.626 H Z 1.794 ?
?1010 ? 1.5446 ? 9.81 ? 8.035 H Z 1.794 ? 25000f1 ? f2 ?其中：m c 为结构跨中处的单位长度质量， mc ?G 1.794 ? 25 ?103 ? ? 4571.86kg / m g 9.81I c 跨中截面惯性矩为 1.5446 m4 ； E c 为混凝土弹性模量为 3.45 ?1010 MPa由于冲击系数 ? ? 0.1767lnf ? 0.0157 (适用于 1.5 Hz &f&14 Hz) 则：?1 ? 0.1767 ? ln 4.62 ? 0.0157 ? 0.2550?2 ? 0.1767 ? ln 8.035 ? 0.0157 ? 0.3525 ?用于正弯矩效应和剪力效应： 1+?1=1+0.0 用于负弯矩效应：1+?2=1+0.5 (2) 车道折减系数：根据《桥规》表 4.3.1-4 中的规定，二车道的横向折减系数为 ε=1 3.3.2 计算主梁的荷载横向分布系数 本此设计中各跨相同，两边跨取计算跨径 L1=40 m。又 因每片 T 梁仅在支点附 近很小区域内腹板和底板尺寸有所改变， 但仍然可以近似的按照 等截面梁来考虑。对 于等跨等截面连续梁桥等效荷载简支梁抗弯惯性矩换算系数为边跨 1.432 ，中跨为 1.860，而抗扭惯性矩换算系数相同为 1。边跨跨中的荷载横向分布系数。 本次设计 时候跨内设置有强大的横隔梁 ， 具有可靠的横向联系， 且承重结构的长宽比为： l/b=40/9.5=4.21&2。故可以采用偏心压力法计算荷载的横向分布系数和荷载横向分布第 17 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计影响线。 (1) 按照刚性横隔梁法计算横向影响线竖标值 η11=1/4+12.96/28.8=0.7 η14=1/4-12.36/28.8=-0.2 ηq1=0.7167 ηq2=0.5167ηq3=0.3389ηq4=0.1389则可以计算荷载横向分布系数 mcq 如下：? 0.8889 二车道： mcq ? 1/ 2??q ? 0.5 ? (0.7167 ? 0.5167 ? 0.3389 ? 0.1389）故一号梁的荷载横向分布系数取 0.8889。 (2) 同理可计算 二号梁的荷载横向分布系数： η η η21=1/4+3.6×1.2/28.8=0.4； 24=1/4-1.2×3.6/28.8=0.1； q1=0.4059ηq2=0.3345ηq3=0.2829ηq4=0.2115二车道：mcq =1/2?η q =0.6174。 故取一号梁的荷载横向分布系数0.8889。 3.3.3 汽车荷载效应内力计算(1) 计算原理：主梁汽车荷载效应横向分布系数确定后，将汽车荷载效应乘以相 应的横向分布系数后，在主梁内力影响线上最不利布载，可求得主梁最大汽车荷载效 应内力，计算公式为： Sp ? (1 ? ? ) mi (Pk yi ? q k?i ) 。查表可以得出各个截面的弯矩影 响线、剪力影响线、根据最不利荷载布置原则，在各个截面的内力影响线上按照《桥 规》规定的不再要求布载，可求得汽车在各个截面的最大弯矩、最小弯矩、最大剪 力、最小剪力。再考虑车道荷载折减系数和横向分布系数后，可得到荷载效应内力。 (2) 跨中截面的汽车荷载效应内力计算 根据《桥规》，公路―Ⅱ级的均布荷载标准值 qk 和集中荷载标准值 qk 为： q k =10.5×0.75=7.875KN/m pk 为： p k =320×0.75=240KN现将根据以上原理运用于MADIS中所得数据即表3-5表3-5 边梁活载 单元 1 2 最大剪力-z (kN) 49.97 50.01 最大弯矩-y (kN?m) 0 233.1第 18 页 共 83页最小剪力-z (kN) -533.13 -522.58最小弯矩-y (kN?m) 0 -22.59 湘西沪溪大桥施工图设计单元 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49最大剪力-z (kN) 50.12 50.32 50.59 69.19 94.86 121.54 149.14 177.56 206.72 236.51 266.84 297.6 328.67 359.94 391.3 422.61 453.74 484.58 514.98 544.78 573.9 581.06 588.17 595.23 65.54 65.56 65.62 65.73 65.88 66.99 73.68 93.92 116.23 140.48 166.52 194.2 223.34 253.78 285.32 317.76 350.9 384.52 418.39 452.27 485.9 519.01 551.35最大弯矩-y (kN?m) 459.02 677.75 889.29 3.93 7.25 4.95 0.4 4.72 6.85 3.73 0.83 851.53 505.19 464.61 464.68 467.21 472.01 443.94 418.88 427.04 504.57 846.77 5.07 3.79 6.58 5.35 2.49 0.82 9.7 3.74 814.96第 19 页 共 83页最小剪力-z (kN) -512.11 -501.72 -491.4 -450.97 -411.91 -374.3 -338.19 -303.65 -270.72 -239.46 -209.89 -182.07 -156.02 -131.78 -109.37 -88.83 -70.16 -53.39 -38.53 -25.58 -14.54 -13.23 -13.16 -13.11 -595.15 -587.16 -579.12 -571.02 -562.86 -529.79 -496.04 -461.93 -427.71 -393.61 -359.88 -326.75 -294.41 -263.09 -232.97 -204.23 -177.04 -151.58 -127.98 -106.39 -93.15 -91.32 -90.28续表 3-5 最小弯矩-y (kN?m) -45.18 -67.77 -90.36 -180.73 -271.09 -361.45 -451.82 -542.18 -632.54 -722.91 -813.27 -903.63 -994 -74.72 -55.45 -.8 -73.35 -28.45 -62.41 -96.94 -53.97 -33.47 -33.32 -46.8 -60.28 -49.56 -51.07 -52.58 -01.03 -67.44 湘西沪溪大桥施工图设计单元 50 51 52最大剪力-z (kN) 559.29 567.17 574.99最大弯矩-y (kN?m) 831.79 851.57 874.14最小剪力-z (kN) -90.14 -90.04 -89.98续表 3-5 最小弯矩-y (kN?m) -93.25 -2614.1由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.9图 3.9 边梁活载弯矩包络图 表3-6 中梁活载 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 最大剪力-z (kN) 34.8 34.82 34.9 35.04 35.23 48.13 65.98 84.53 103.71 123.47 143.74 164.44 185.52 206.89 228.47 250.2 271.97 293.71 315.33 336.74 357.84 378.51 最大弯矩-y (kN?m) 0 161.88 318.76 470.65 617.55 3.6 6.02 5.76 9.16 7.94 9.3 6.02 .62 591.39第 20 页 共 83页最小剪力-z (kN) -370.25 -362.92 -355.64 -348.42 -341.23 -313.15 -286.01 -259.87 -234.79 -210.79 -187.91 -166.19 -145.66 -126.34 -108.25 -91.42 -75.87 -61.62 -48.67 -37.04 -26.74 -17.77最小弯矩-y (kN?m) 0 -15.73 -31.46 -47.2 -62.93 -125.86 -188.79 -251.71 -314.64 -377.57 -440.5 -503.43 -566.36 -629.29 -692.21 -755.14 -818.07 -881 -943.93 -48.23 -1366.98 湘西沪溪大桥施工图设计单元 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52最大剪力-z (kN) 398.73 403.7 408.64 413.54 45.69 45.71 45.75 45.83 45.93 46.7 51.25 65.3 80.79 97.64 115.73 134.96 155.21 176.35 198.27 220.81 243.83 267.19 290.71 314.23 337.58 360.56 383.03 388.54 394.02 399.45最大弯矩-y (kN?m) 351.5 324.77 324.85 326.64 330.01 310.43 292.95 297.46 351.24 588.4 861.59 2.69 2.85 5.32 7.63 1.62 3.4 .94 761.46 570.56 582.39 596.24 612.04最小剪力-z (kN) -10.12 -9.25 -9.2 -9.17 -413.52 -407.97 -402.38 -396.75 -391.07 -368.11 -344.68 -320.99 -297.22 -273.54 -250.11 -227.09 -204.63 -182.87 -161.94 -141.97 -123.09 -105.4 -89.02 -74.03 -65.02 -63.75 -63.03 -62.94 -62.86 -62.82续表 3-6 最小弯矩-y (kN?m) -59.24 -50.93 -10.36 -33.38 -63.44 -03.71 -72.97 -2.7 -877.56 -812.43 -800.12 -835.46 -870.8 -906.14 -941.48 -988.86 -.58 -56.9 -21.31由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.10图 3.10 中梁活载弯矩包络图第 21 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计3.4 综合考虑温度和基础沉降作用后的内力组合3.4.1 温度应力计算 （1）系统升温 系统升温考虑从初始温度为 0℃整体升温至 10℃的温度荷载。在 Midas 前处理模 式下选择荷载，温度荷载，系统温度。然后以此选择荷载工况名称为温度荷载，荷载 组名称为系统温度荷载。降温按照规范考虑升温的-0.5 倍，故降温 5℃。由于结构水 平方向为静定，故整体升降温不产生内力。 （2）温差应力计算 按《通规》4.3.10 条规定，桥面采用 10cm 厚沥青混凝土。温差基数用直线插入法 确定如下（以跨中为例，计算时去成桥后的情况 ） A=H-100(mm)=100(mm) ，由《通 规》表 4.3.10-3 查的混凝土铺装竖向温差计算温度基数： T1 =14 ℃， T2 =5.5 ℃，T3 =0：图 3.11温度梯度应力作用表如表 3-7表3-7 温度梯度应力作用表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 荷载 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 剪力-z (kN) -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78第 22 页 共 83页弯矩-y (kN?m) 0 3.89 7.78 11.68 15.57 31.13 46.7 62.27 77.84 93.4 108.97 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-7 单元 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 荷载 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 剪力-z (kN) -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 弯矩-y (kN?m) 124.54 140.1 155.67 171.24 186.81 202.37 217.94 233.51 249.07 264.64 280.21 295.78 299.67 303.56 307.45 311.34 310.04 308.75 307.45 306.15 300.96 295.77 290.58 285.38 280.19 275 269.81 264.62 259.43 254.23 249.04 243.85 238.66 233.47 228.28 223.09 217.89 212.7 211.4 210.11 208.81由上表可得由梯度温度引起的应力图如下图 3.12第 23 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.12 温度梯度作用效应弯矩图3.4.2 基础沉降计算 支座不均匀沉降应根据各墩位处地质情况以及基础的布置形式和支座反力大小按 《基础工程》以及有关规范的规定来计算，根据规范墩台均匀沉降（cm）值（不包括 施工中沉降）为 2.0 L 。相邻墩台均匀总沉降（ cm ）值（不包括施工中沉降）为1.0 L 。这里假定成桥状态后支座相对下沉1cm。用MADIS程序进行模拟考虑多种沉降工况。如图3.13，表3-8。支座不均匀沉降表3-8支座沉降表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 最小剪力-z (kN) -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 最小弯矩-y (kN?m) 0 -12.78 -25.56 -38.34 -51.13 -102.25 -153.38 -204.51 -255.63 -306.76 -357.88 -409.01 -460.14 -511.26 -562.39 -613.52 -664.64 -715.77 -766.9 -818.02 -869.15 -920.28 -971.4 最小剪力-z (kN) 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56第 24 页 共 83页最小弯矩-y (kN?m) 0 12.78 25.56 38.34 51.13 102.25 153.38 204.51 255.63 306.76 357.88 409.01 460.14 511.26 562.39 613.52 664.64 715.77 766.9 818.02 869.15 920.28 971.4 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-8 单元 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最小剪力-z (kN) -25.56 -25.56 -25.56 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 最小弯矩-y (kN?m) -984.18 -996.96 -22.53 -994.4 -966.27 -938.15 -910.02 -797.52 -685.01 -572.5 -504.41 -436.69 -368.98 -342.07 -356.17 -370.27 -384.38 -419.3 -507.52 -595.75 -683.98 -777.57 -890.08 -15.09 -71.35 -1199.47 最小剪力-z (kN) 25.56 25.56 25.56 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 最小弯矩-y (kN?m) 984.18 996.96 2.53 994.4 966.27 938.15 910.02 797.52 685.01 572.5 504.4 436.69 368.98 342.07 356.17 370.27 384.38 419.3 507.52 595.75 683.98 777.57 890.08 5.09 1.35 1199.47由上表可绘制如下支座沉降弯矩图图 3.13 支座沉降弯矩图第 25 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计3.4.3 内力组合原理 公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态和正 常 使用极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合进行设计： (1) 只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应组合。当结构或结构构件 需 做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用效应进行组合； (2) 当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组 合； (3) 施工阶段作用效应的组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施 工 人员和施工机具设备均应作为临时荷载加以考虑； (4) 多个偶然作用不同时参与组合。 根据以上的内力计算结果，参照桥规（JTJ023--04）第 4.1.2 条即可进行内力组合。 3.4.4 承载能力极限状态组合 公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组 合和偶然组合，由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。基本组合是永 久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合效应组合表达式为? 0 Sud ? ? 0 ? ? ? Gi SGik ? ? Qlk SQlk ?? c ? ? Qj SQjk ?? i ?1j ?2?mn? ?式（ 3-3）或? 0 Sud ? ? 0 ? ? SGik ? SQlk ?? c ? SQjk ?? i ?1j ?2?mn? ?式（3-4）Sud ：承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；? 0 ： 结构重要性系数，按《通规》JTG D60-2004 表 1.0.9 规定的结构设计安全等 级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取 1.1、1.0 和 0.9；? Gi ：第 i 个永久作用效应的分项系数，应按《通规》JTG D60-2004 表 4.1.6 的规定采用；S Gik 、 S Gid ：第 i 个永久作用效应的标准值和设计值；? Ql ：汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取 ? Ql =1.4。当某个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应 采用汽车荷载的分项系数；第 26 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计S Q 1k、 S Q1d ：汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值； ：在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力） 、风荷载外的其?Qj他第 j 个可变作用效应的分项系数，取? Qj =1.4，但风荷载的分项系数取? Qj =1.1；S Qjk、 S Qjd ：在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 j 个可变作用效应的标准值和设计值；? c ：在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合 时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取? c =0.80；当除汽车荷载效应（含 汽车 冲击力、 离心力） 外尚有两种其他可变 作用参与组合时，其组合系数取 ? c=0.70；尚有三种可变作用参与组合时，其组合系数取? c =0.60；尚有四种及多于四种的 可变作用参与组合时，取? c =0.50。 3.4.5正常使用极限状态内力组合 公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两 种 效应组合： (1) 作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合 (2) 作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合 运用于MADIS中所得数据即表3-9表 3-9 边梁承载能力极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 承载能力 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 最大弯矩 0 709.15 1.53 4.13 1.09 66.13 56.6 30.85 38.14 最大剪力 -541.61 -516.07 -490.43 -465.4 -441.7 -336.15 -231.5 -125.44 -18.09 90.42 199.96 310.39 421.56 535.18 661.12 787.35第 27 页 共 83页最小弯矩 0 267.79 522.84 765.26 995.68 1.84 1.17 0.9 1.03
2335.73最小剪力 -81.94 -92.44 -.95 -5.71 -792.71 -661.9 -533.35 -407.13 -283.29 -163.74 -58.58 44.05 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-9 承载能力 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 8.69 1.12 .54 -85.23 -89.34 -63.65 -66.25 -.37 8.09 3.64 4.28 1.21 2.94 0.72 3.41 8.16 477.28 146.96 -194.37 -547.08 最大剪力 913.68 5.97 6.56 9.65 9.74 8.21 -622.7 -597.13 -571.49 -546.66 -463.29 -385.33 -288.3 -188.36 -85.71 19.45 126.9 236.41 347.73 473.77 601.64 730.49 859.99 989.85 9.23 1.48 3.74 1645.27 最小弯矩 .86 -186.18 -10.46 -02.15 -73.77 -80.78 -62.35 -02.01 -29.63 -25.86 -271.56 445.34 5.8 9.85 9.37 554.69 -107.39 -932.98 -78.63 -49.32 -54.41 最小剪力 144.1 241.55 336.37 428.53 518.02 604.83 702.1 728.5 754.08 779.62 -34.83 -51.06 -65.62 -05.75 -5.22 -815.55 -686.72 -559.01 -432.71 -321.28 -212.34 -105.58 -1.23 100.5 199.42 286.48 357.73 441.01 465.83 491.45 517.01由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.14；图3.15图 3.14 边梁承载能力极限状态弯矩包络图第 28 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.15 边梁承载能力极限状态剪力包络图由 MADIS 计算得如下数据表 3-10 边梁正常使用长期极限状态组合(弯矩 kN?m；剪力 KN) 长期组合 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 最大弯矩 0 814.73 1.56 2.16 2.76 45.44 25.08 02.56 04.68 4.22 3.95 .84 -10.14 -27.77 -44.21 -35.58 -1.15 1558.53 最大剪力 -08.72 -08.01 -961.16 -787.92 -630.95 -473.22 -314.79 -155.72 3.91 164.02 324.53 485.37 646.45 807.67 968.96 1.33 2.78 8.71 9.77 74.17 -72.19 -71.78 -4.86第 29 页 共 83页最小弯矩 0 568.94 0.62 9.06 4.22 0.19 6.96 4.52 2.89 2.05 2.02 -42.61 -14.52 -755.98 -858.71 -118.21 -57.29 -3594.29最小剪力 -46.94 -30.57 -86.17 - -788.02 -624.3 -461.81 -300.58 -140.65 17.95 175.19 331.06 485.52 638.57 790.18 940.35 6.3 8.58 0.59 -44.93 -30.7 -86.41 -1523.31 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-10 长期组合 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 5.23 7.82 4.83 39.91 2.22 7.12 2.68 .53 -576.48 -23.64 最大剪力 -712.04 -557.64 -401.77 -244.53 -86.04 73.57 234.17 395.6 557.72 720.38 883.39 9.8 5.44 9.02 2.9 最小弯矩 -.26 4.63 7.27 1.15 4.94 2.83 256.36 -09.08 -84.14 -68.2 最小剪力 -96.44 -9.96 -707.31 -545.28 -384.01 -223.66 -64.36 93.75 250.56 405.94 559.78 707.17 845.95 9.74 1.79由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.16；图3.17图 3.16 边梁正常使用长期使用状态弯矩包络图图 3.17 边梁正常使用长期使用状态剪力包络图第 30 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计表 3-11 边梁正常使用短期极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 短期组合 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 最大弯矩 0 473.96 930.4 1.63 0.38 1.33 2.16 8.51 1.24 6.42
8.78 279.21 -71.86 -29.92 -94.79 -45.6 -8.6 4.7 1.66 2.84 0.91 8.99 2.3 2.11 2466.3 最大剪力 -565.56 -540.05 -514.49 -489.61 -466.11 -374.18 -288.36 -201.87 -114.76 -27.11 61.04 149.61 238.54 327.75 417.16 506.71 596.31 685.88 775.34 864.59 953.55 3.35 2.95 8.33 -642.83 -617.31 -591.75 -567.03 -484.47 -411.36 -329.17 -245.6 -160.73 -74.67 12.48 100.62 189.61 279.34 369.67 460.47 551.58 642.86 734.14 825.26第 31 页 共 83页最小弯矩 0 278.01 543.27 795.92 2.82 8.7 4.98 1.66 8.73 6.21 4.09 426.93 -651.17 -32.43 -29.14 -19.82 -95.64 -52.65 -70.21 -35.42 -178.12 641.38 7.47 1.58 8.67 3.36 544.6 -277.96 -1333.38最小剪力 -2.77 -940.31 -908.63 -878.42 -771.93 -677.18 -583.4 -490.62 -398.89 -308.23 -218.68 -130.27 -43.02 43.04 127.9 211.53 293.92 375.05 454.93 533.53 610.84 700.03 725.49 751.02 776.53 -90.25 -28.52 -4.6 -903.41 -811.97 -720.45 -629.02 -537.83 -447.04 -356.78 -267.2 -178.41 -90.55 -3.73 81.95 166.38 249.47 326.91 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-11 短期组合 48 49 50 51 52 最大弯矩 .98 -49.65 -324.93 -611.09 最大剪力 916.03 9.32 0.75 最小弯矩 -66.99 -94.2 -5332.13 最小剪力 396.82 479.35 504.06 529.6 555.12由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.18；图3.19边梁正常使用短期状态剪力图 3.18 边梁正常使用短期状态弯矩包络图图 3.19 边梁正常使用短期状态剪力包络图 表 3-12 中梁承载能力极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 承载能力 1 2 3 4 5 6 7 8 最大弯矩 0 731.79 6.75 0 3.67 最大剪力 -769.18 -737.04 -704.82 -673.26 -643.03 -518.97 -398.82 -277.68第 32 页 共 83页最小弯矩 0 378.89 741.74 0.24 6.66 4395.71最小剪力 -99.14 -02.67 -90.16 -7.14 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-12 承载能力 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 51.23 01.75 51.87 35.86 5.63 6.02 4.87 -26.27 -04.65 -87.38 -44.64 -47.36 813.54 0.03 0.96 4.32 3.53 7.13 7.42 0.3 900.5 -14.95 -24.5 最大剪力 -155.65 -32.81 90.74 214.91 339.6 478.8 623.24 767.87 912.57 1.72 9.67 1.11 0.98 1.16 -929.04 -896.88 -864.67 -833.25 -723.91 -622.35 -507.5 -390.62 -271.86 -151.35 -29.25 94.27 219.06 359.29 505.07 651.52 798.43 945.58 9.64
8.83 1684.96 最小弯矩 2.73 8.31 2.45 5.15 6.41 621.5 -869.12 -32.4 -48.25 -65.53 -99.56 -44.6 -75.68 -75.98 -592.83 499.08 2.17 4.58 0.95 7.89 710.82 -336.01 -40.58 -20.91 -.43 最小剪力 -737.81 -589.99 -443.75 -299.12 -156.15 -28.99 91.52 210.26 327.21 442.35 555.67 667.13 776.75 884.46 5.96 0.28 -16.9 -24.16 -16.62 -22.21 -7.34 -780.33 -633.88 -488.22 -343.54 -214.4 -91.27 30.35 150.29 268.42 384.58 492.41 589.34 698.68 730.05 762.25 794.41由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.20；图3.21第 33 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.20 中梁承载能力极限状态弯矩图图 3.21 中梁承载能力极限状态剪力图表 3-13 中梁正常使用短期极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 短期组合 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 最大弯矩 0 528.46 7.35 0.59 1.06 4.21 8600.72 最大剪力 -782.36 -750.24 -718.09 -686.62 -656.53 -541.93 -434.86 -327.32 -219.35 -111 -2.31第 34 页 共 83页最小弯矩 0 384.26 752.48 1.72 1.1 1.81 1.07最小剪力 -66.97 -3.83 -959.08 -834.36 -721.08 -608.48 -496.58 -385.4 -274.97 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-13 短期组合 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 1 3.43 6.13 0.86 .95 -71.98 -26.76 -24.38 -83.1 -42.34 -.68 6.91 2.84 6.97 2.47 2.5 7.61 4.17 517.85 -97.92 -01.99 最大剪力 106.67 215.91 325.33 434.9 544.56 654.26 763.94 873.53 982.99 1.16 7.53 8.3 -967.63 -935.52 -903.39 -871.24 -839.9 -731.11 -632.9 -528.35 -422.84 -316.43 -209.19 -101.19 7.49 116.77 226.56 336.77 447.29 558.04 668.91 779.77 890.52 4.31 4.96 1230.68 最小弯矩 8.9 5.28 0.23 .73 -522.6 -74.43 -73.54 -88.52 -66.84 -05.79 -14.78 -70.11 -2.19 1.14 4.84 2.28 8.14 1.15 13.93 -61.19 -55.58 -96.71 最小剪力 -165.31 -56.43 51.63 158.87 265.27 370.82 475.5 579.32 682.25 784.31 885.43 998.88 2.83 82.97 -11.34 -40.42 -06.05 -895.08 -784.05 -673.08 -562.28 -451.75 -341.6 -231.91 -122.78 -14.29 93.48 200.45 306.56 411.73 512.93 608.93 717.75 749.04 781.19 813.32由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.22；图3.23第 35 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.22 中梁正常使用短期极限状态组合弯矩图图 3.23 中梁正常使用短期极限状态组合剪力图表 3-14 中梁正常使用长期极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 长期组合 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 最大弯矩 0 482.2 946.45 2.06 1.07 1.94 6.04 最大剪力 -792.3 -760.19 -728.05 -696.63 -666.59 -555.68 -453.7 -351.46 -248.97 -146.26 -43.36第 36 页 共 83页最小弯矩 0 388.76 761.46 9.69 5.02 1.67 6.88最小剪力 -998.16 -963.27 -928.4 -894.27 -861.57 -744.88 -639.36 -534.22 -429.48 -325.16 -221.27 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-14 长期组合 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 9.61 0.92 0.34 0.31 .02 -72.38 -19.54 -18.63 -66.77 -42.66 -0.49 0.33 3.32 2.47 4.46 1.92 0.84 9.37 300.4 -64.15 -76.69 最大剪力 59.7 162.91 266.23 369.64 473.09 576.57 680.03 783.45 886.79 990 9.07 6.18 0.68 -948.57 -916.45 -884.32 -853.01 -744.45 -647.53 -547 -445.92 -344.32 -242.25 -139.74 -36.85 66.39 169.91 273.68 377.63 481.71 585.85 689.99 794.07 897.97 8.2 6.56 最小弯矩 0.65
3.87 3.32 -233.95 -84.19 -71.4 -03.04 -64.38 -53.88 -68.53 -6.53 322.67 8.82 5.35 0.72 6.79 9.99 296.3 -986.31 -11.41 -70.8 -5676.6 最小剪力 -117.81 -14.81 87.74 189.81 291.4 392.5 493.11 593.23 692.84 791.95 890.51 3.33 7.57 -30.61 -62.13 -11.69 -907.58 -803.37 -699.14 -594.93 -490.83 -386.88 -283.14 -179.67 -76.52 26.27 128.64 230.56 331.98 432.87 531.49 627.13 735.74 767.01 799.14 831.25由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.24；图3.25第 37 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.24 中梁正常使用长期极限状态组合弯矩包络图图 3.25 中梁正常使用长期极限状态组合剪力包络图第 38 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计44.1 计算原理预应力钢筋的估算与布置采用 φs15.2 钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积 Ap1=139mm2，抗拉强度标准值 fpk=1860MPa ，张拉控制应力取 σcon=0.75fpk=0.75× MPa ，预应力损失按张 拉控制应力的 20%估算。4.2 预应力钢筋估算结果据MADIS计算所得的预应力束数估算结果见表 4-1、4-2。表 4-1 边梁预应力钢筋量估算 单元 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 顶/底 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 ey (m) -0.4 -0. -0.6 -0.2 -0.9 -0. -0.6 -0.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.169 1.第 39 页 共 83页Ny (kN) 0 0 842.7.901 3.01 6.099 9.574 0.126 0
Ay (m ) 0 0 0..8 0.2 0.002 0.4 0.7 0 0.........00762 湘西沪溪大桥施工图设计续表 4-1 单元 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 顶/底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 ey (m) 1.6 1.5 0.9 0.3 0.7 0.2 0.5 0.7 0.7 0.1 0.1 0.6 0.6 0.5 0. 0. 0.2 0.988 -0.8 -1.6 -1.072 1.1 1.5 1.6 1.0066第 40 页 共 83页Ny (kN) 0
. 749.983 4.082 1.969 5.159 6.521 9.71 .6 607.1 0
Ay (m ) 0 0.......004 0.9 0.7 0.1 0.8 0.5 0.7 0.001 0.7 0.004 0.9 0 0.......0077 02 湘西沪溪大桥施工图设计续表 4-1 单元 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 顶/底 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 ey (m) -1.6 -1.169 1. 1.6 1.5 0.9 0.3 0.7 0.2 0.5 0.7 0.7 0.1 0.9879 Ny (kN)
.859 1.618 7.805 7.384 Ay (m ) 0..........6 0.8 0.1 0.42表4-2 中梁预应力钢筋量估算表 单元 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 顶/底 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 ey (m) -0.1 -0.7 -0.3 -0. -0.9 -0.9 -0.7第 41 页 共 83页Ny (kN) 0 0 897.6.697 5.674 5.414 2.165 1.971 0Ay (m ) 0 0 0.. 0.1 0.4 0.6 0.005 02 湘西沪溪大桥施工图设计续表 4-2 单元 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 顶/底 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 ey (m) -0.7 -0.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.4 -0.8 -0. -0.6 -0.4 -0.9 -0.4 -0.9 -0.7 -0.7 -0.619 0. 0.9 0.4第 42 页 共 83页Ny (kN)
7.711 3.846 8.911 0.697 885.414 1.224 1.129 4.496 7.4Ay (m ) 0..........007 0 0......9 0.002 0.7 0.1 0.7 0.2 0.6 0.9 0.32 湘西沪溪大桥施工图设计续表 4-2 单元 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 顶/底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 ey (m) 0.5 0.5 1.4 0.1 0.9 1. 1.3 1.4 1.2 1.9 1.8 1.5 1.9 0.7 0.2 0.927 -0.6 -0.4 -0.9 -0.4 -0.9 -0.7 Ny (kN) 5.19 0
.7 2.031 6.421
Ay (m ) 0.001 0.....006 0 0..007 0 0..........004 0 0.7 0.1 0.4 0.82第 43 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计4.3 预应力筋布置原则a.连续梁预应力筋束的配置除满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG D62-2004）构造要求外，还应考虑以下原则： (1) 应选择适当的预应力束筋类型与锚具类型，对不同跨径的梁桥结构，要选用 预 加力大小恰当的预应力束筋，以达到合理的布置型式。避免造成因预应力束筋 与 锚具型式选择不当，而使结构构造尺寸加大。当预应力束筋选择过大，每束 的预加力 不大，造成大跨结构中布束过多，而构造尺寸限制布置不下时，则要 求增大截面。反 之，在跨径不大的结构中，如选择预加力很大的单根束筋，也 可能使结构受力过于集 中而不利； (2) 预应力束筋的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断 钢 筋那样去切断预应力束筋，而导致在结构中布置过多的锚具。由于每根束筋都 是 一巨大的集中力， 这样锚下应力区受力较复杂， 因而必须在构造上加以保证， 为此常 导致结构构造复杂，而使施工不便； (3) 预应力束筋的布置，既要符合结构受力的要求，又要注意在超静定结构体系 中 避免引起过大的结构次内力； (4) 预应力束筋配置，应考虑材料经济指标的先进性，这往往与桥梁体系、构造 尺 寸、施工方法的选择都有密切关系； (5) 预应力束筋应避免使用多次反向曲率的连续束，因为这会引起很大的摩阻损 失， 降低预应力束筋的效益； (6) 预应力束筋的布置，不但要考虑结构在使用阶段的弹性受力状态的需要，而 且 也要考虑到结构在破坏阶段时的需要。 b.钢束布置时，应注意以下几点： (1) 应满足构造要求。如孔道中心最小距离，锚孔中心最小距离，最小曲线半 径， 最小扩孔长度等； (2) 注意钢束平、竖弯曲线的配合及钢束之间的空间位置。钢束一般应尽量早的 平 弯，在锚固前竖弯。特别应注意竖弯段上、下层钢束不要冲突，还应满足孔道 净 距的要求； (3) 钢束应尽量靠近腹板布置。这样可使预应力以较短的传力路线分布在全截面 上， 有利于降低预应力传递过程中局部应力的不利影响；能减小钢束的平弯长度；能 减小横向内力；能充分利用梗腋布束，有利于截面的轻型化；第 44 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计(4) 尽量以 S 型曲线锚固于设计位置，以消除锚固点产生的横向力； (5) 钢束的线形种类尽量减少，以便于计算和施工； (6) 尽量加大曲线半径，以便于穿束和压浆； (7) 分层布束时，应使管道上下对齐，这样有利于混凝土的浇筑和振捣，不可采 用 梅花形布置； (8) 顶板束的布置还应遵循以下原则： a.钢束尽量靠截面上缘布置，以极大发挥 其力学效应；b.分层布束时应使长束布置在上层，短束布置在下层。首先，因为先 锚 固短束，后锚固长束，只有这样布置才不会发生干扰；其次，长束通过的梁 段多，放 在顶层能充分发挥其力学效应；再次，较长束在施工中管道出现质量 问题的机率较 高，放在顶层处理比较容易些。4.4 预应力钢筋的布置根据表 4-1、4-2 估算出的预应力钢绞线的面积除以选用的钢绞线的面积即可得 到每个截面所需的钢绞线的根数。详细见相应 CAD图纸所示。图 4.1 T 梁正弯矩钢束布置(单位以图示为准)图 4.2 T 梁正弯矩钢束布置(单位以图示为准)第 45 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 4.3 T 梁正弯矩钢束布置(cm)图 4.4 T 梁正弯矩钢束布置(mm)图 4.5 湿接缝处负弯矩钢束布置（mm）4.5 预应力损失计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.2.1 条规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，应考虑由下列因素引起的预 应力损失： 预应力钢筋与管道壁之间的摩擦 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩第 46 页 共 83页? l1?l2 湘西沪溪大桥施工图设计预应力钢筋与台座之间的温差 混凝土的弹性压缩 预应力钢筋的应力松弛 混凝土的收缩和徐变? l3?l4? l5?l6说明：从计算概念上，每根预应力束在每个截面的预应力损失都不一样，但是由 于本设计是毕业设计教学环节，时间有限，所以进行一定的简化，假定预应力束在每 个截面的损失相等。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（ JTG D622004）规定，钢绞线的张拉控制应力 ? con 取 0.75 f pk 。即： ? con =0.75 ? Mpa4.6 预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失计算公式见式（4-1）所示。? l1 ? ? con [1 ? e ? ( ?? ? kx ) ]式中 : ； ? l1 ――由于摩擦引起的应力损失（ MPa ） ； ? con ――钢筋（锚下）控制应力（ MPa ）（4-1）? ――从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和（ rad ） ? 可按下式计算：2 2 ； ? ? ?H ? ?Vχ ――从张拉端至计算截面的管道长度（ m ） ；? ――钢筋与管道壁之间的摩擦系数，按表 6.3.4 ?1 采用；k ――考虑每米管道对其设计位置的偏差系数，按表 6.3.4 ?1 采用。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）表 6.3.4 ?1 可知，管道类型为塑料波纹管时， ? 取 0.17， k 取 0.0015 。χ 取值为跨中截面到张拉 端的距离。4.7 锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失计算公式见式（4-2）所示。?L Ep L? l2 ?式中:（4-2）? l 2 ――由于锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失（ MPa ） ；第 47 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计； L ――预应力钢筋的有效长度（ m ）?L ――锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩值（ m ） 。根据采用锚具，则根据规范表 6.3.4? 2 可知， ?L1 ＝ 6 mm ，接缝压缩值 ?L2 ＝ 1 mm 。4.8 钢筋与台座间的温差引起的损失此工程采用后张法，所以预应力筋和台座之间温差引起的应力损失 ? l 3 不予考虑。? l 3 ? 2?t ? 2 ? t2 ? t1 ? ? 0 MPa4.9 混凝土弹性压缩引起的应力损失在后张法结构中，由于一般预应力筋的数量较多，限于张拉设备等条件的限制， 一般都采用分批张拉、锚固预应力筋。在这种情况下，已张拉完毕、锚固的预应力 筋，将会在后续分批张拉预应力筋时发生弹性压缩变形，从而产生应力损失。? l 4 ? n p ? ?? c ? ?式中: ； ? l 4 ――由于混凝土的弹性压缩引起的应力损失（ MPa ）（4-3）?? c ――在先行张拉的预应力钢筋重心处，由于后来张拉一根钢筋而产生的混凝土正应力；对于连续梁可取若干有代表性截面上应力的平均值（ MPa ） ；? ――在所计算的钢筋张拉后再张拉的钢筋根数。经推导可得公式其他形式为：? l4 ?2m ? 1 n p? c m（4-4）m ――表示预应力筋张拉的总批数；? c ――在代表截面（如 l/4 截面）的全部预应力钢筋形心处混凝土的预压应力（预应力筋的预拉应力扣除 ? l1 和 ? l 2 后算得） 。?c ?Np An?N p e2 pn In（4-5）N p ――所有预应力筋预加应力（扣除相应阶段的应力损失 ? l1 和 ? l 2 后）的内力；e pn ――预应力筋预加应力的合力 N p 至混凝土净截面形心轴的距离；An 、 I n ――混凝土的净截面面积和截面惯性矩。4.10 预应力钢筋松弛引起的损失第 48 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计对于采用超张拉工艺的低松弛钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计 算， 即：? l 5 ? ? ? ? ? (0.52式中：? pef pk? 0.26) ? ? pe(4-8)? ――张拉系数，对于本设计，采用超张拉，取? ? 0.9 ；? ――钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，取 ? ? 0.3 ；? pe ――传力锚固时的钢筋应力， ? pe ? ? con ? ? l1 ? ? l 2 ? ? l 4 。4.11 混凝土收缩徐变引起的应力损失 ? l 6由于混凝土收缩、徐变引起的应力损失终极值按下列公式计算：0.9 E p ? cs (t u , t 0 ) ? ? EP ? pc? (t u , t 0 ) 1 ? 15 ?? ps? l 6 (t u ) ?式中:??（4-9）? cs (tu , t0 ) 、 ? (tu , t0 ) ――加载龄期为 t 0 时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值；t 0 ――加载龄期，即达到设计强度为 90%的龄期，近似按标准养护条件计算则有0.9 f ck ? f ck log t0 ' ' ，则可得 t0 ? 20d 。对于二期恒载的加载龄期 t 0 ，假定 t0 ? 90d 。 log 28? ――对于后张法构件， ? ? ( Ap ? As ) / An ；其中 Ap、As 分别为受拉区的预应力钢筋和非预应力钢筋的截面面积，An 为换算截面面积；? ps ―― ? ps ? 1 ?e2 ps i2；i ――截面回转半径，对于后张法构件 i 2 ? I n / An ；e ps ――构件受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋截面重心至构件截面重心轴的距离。第 49 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计5截面强度验算5.1 基本理论' 预应力混凝土受弯构件截面强度验算内容包括两大类，即正截面强度验算和斜截面强度验算。其验算原则基本上与普通钢筋混凝土受弯构件相同：当预应力钢筋的含 筋量 配置适当时，受拉区混凝土开裂退出工作，预应力钢筋和非预应力钢筋分别达到 各自的设计抗拉设计强度 fpd和 f sd ；受压区混凝土应力达到设计抗压强度 f cd ，非预应力钢筋达到其抗压设计强度 f sd ，并假定受压区的混凝土应力按矩形分布。但受 压区布有预应力钢筋 Ap 时，其应力却达不到抗压设计强度 f 混凝土构件的主要区别。pd，这就是与普通钢筋5.2 计算公式根据上述基本原理，这里只给出承载能力极限状态下，预应力混凝土连续梁上、 下缘均布置预应力钢筋的正截面强度计算公式；有关斜截面抗剪强度，因现行桥梁设 计规范尚无连续梁桥的计算公式，将通过主应力来验算控制。 5.2.1 矩形截面矩形截面（包括翼缘位于受拉边的 T 形截面）受弯构件，若偏安全地略去非预应 力钢筋的影响，则其正截面强度可按下式计算：Mu ? x 1 ? ? f cd bx(h0 ? ) ? ? ? pa A p ( h0 ? a p ) ?c 2 ?s 1(5-1)且中性轴位置按下列公式确定：? f pd A p ? f cd bx ? ? ? pa A p混凝土受压区高度应符合下列条件：(5-2)x ? ? b h0x ? 2a ?p验算结果应满足：(5-3) (5-4)Mu ? Md式中：(5-5)M u ――截面计算承载力；第 50 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计M d ――截面计算弯矩；? c ――混凝土安全系数， ? c 采用 1.25；? s ――预应力钢筋安全系数， ? s 采用 1.25；b ――矩形截面宽或 T 形截面腹板宽；h0 ――截面有效高度， h0 ? h ? a p ；a p ――受拉区钢筋 A p 合力作用点至截面最近边缘的距离；h ――截面全高；a ?p ――受压区 A? p 合力作用点至截面最近边缘的距离；（JTG D62-2004）规定采用。 ? b ――预应力混凝土受弯构件受压区高度界限系数，按《桥规》5.2.2 工形截面 翼缘位于受压区的工形受弯构件应按 I，II 类工形截面分别考虑。T 形及箱形截面 均可作为工形截面的特例。 （1）第 I 类工形截面 当符合下列条件时：? f pd Ap ? f cd b?f h?f ? ? ? pa A p(5-6)则按宽度为b ?f的矩形截面计算。（2） 第 II 类工形截面 当式(5-6)不成立时，计算中应考虑截面腹板受压混凝土的工作，其正截面强度按下 式计算：Mu ? h?f ? 1 ? x? ? h ? ? f cd bx? h0 ? ? ? f cd ?b?f ? b ?? ? 0 ? ?c ? 2? 2 ? ? ? 1 ? ? ? ? ? ? h ?? ?? f pa Ap ?h0 ? a p ? ? ? ? s ?(5-7)且中性轴位置按下式确定：? f pd Ap ? f cd bx ? f cd (b?f ? b)h?f ? ? ? pa A p(5-8)式中：h ?f ――工形截面受压区翼缘的高度； b ?f ―― 工形截面受压区翼缘的计算宽度，按《桥规》 （ JTG D62-2004 ）确定。混凝土受压区高度应符合式(5-3)、(5-4)的要求。验算结果应满足式(5-5)（以下同） 。 当式(5-4)不满足时： （1）当 ? ?pa 为正值（压应力）时：第 51 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计Mu ?1?sf pd A p (h ? a p )(5-9)（2）当 ? ?pa 为负值（拉应力）时：Mu ? 1 ?? ? f pd Ap (h ? a p ) ? σ?pa A? pap ? γs ?(5-10)以上公式为简化计算并偏安全考虑，均未计 As 、 As' 的影响；若实际设计需考虑As 、 As' ，则在公式中计入相应的影响项即可。表5-1 边梁使用阶段正截面抗弯验算 rMu 验算 (kN?m) OK 0 OK 0 OK 840.7764 OK 359.0716 OK
OK 704.1288 OK
OK 8394.66 OK
OK 第 52 页 共 83页单元 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18最大/最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大Mn (kN?m) 9.627 05.01 11.88
湘西沪溪大桥施工图设计续表 5-1 单元 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 最大/最小 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK rMu(kN?m) 54.14 88.63 43.01
-93..06 -77..47 -35..51 -18.272 -71..84 -548.81 22.47
898.0194第 53 页 共 83页Mn(kN?m)
479.....827
湘西沪溪大桥施工图设计续表 5-1 单元 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 最大/最小 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK rMu (kN?m) 152.34
737.418 11.54 37.41 -414.33 -10..04 -48..2876 Mn (kN?m)
04..8386单元 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11最大/最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小表5-2 中梁使用阶段正截面抗弯验算 rMu 验算 (kN?m) OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK 0 0 845.5 .84 10.33 46.53 411.572 65.26
273.6Mn (kN?m) 00.604 41.78 22.22 69....087 461........4305第 54 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计续表 5-2 单元 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 最大/最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK rMu (kN?m)
361.96 852.36 23.26 36.3
-..638 -524...........797 - -682..7 -14..9 -338.64 30.215第 55 页 共 83页Mn (kN?m)
171.....9884 湘西沪溪大桥施工图设计续表 5-2 单元 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 最大/最小 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK rMu (kN?m) 10.84
522.29 94..28
48.899 22.06 34.96 557.3 -58..1 -8..12 - Mn (kN?m)
498...8255由以上表格知：各个验算截面强度满足要求。第 56 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计6抗裂验算6.1 规范要求根据《公路桥规》第 6.3.1 条规定，预应力混凝土受弯构件应按下列规定进行正 截 面和斜截面抗裂验算。6.2 正截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，在荷载短期效应组合下正截面抗裂应对构件正截面混 凝土的拉应力进行验算，并符合下列要求。 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下： 分段浇注 ? st ? 0.80? pc ? 0 （6-1）但是采用MIdas计算时，预应力产生的压应力 ? pc 是由各个施工阶段中预应力效应 累计而成，由于施工过程复杂， ? pc 不容易单独获取，现有桥梁结构计算机程序一般 没有提供直接按照上面公式进行截面验算的功能，故本示例中正截面抗裂验算时还参 照《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023―85）中的规定， 对于全预应力混凝土构件，在使用荷载作用下，其受拉区混凝土不允许出现拉应力， 即受拉边缘由预加力引起的混凝土预压应力 ? hy 必须大于或等于由使用荷载引起的拉应 力 ? h1 ， ? hy ? ? h1 ， 也即 ? hy ? ? h1 ? 0 ， 计算结果见下表 6-1 （这里只取关键控制截面数 据）。表6-1 边梁使用阶段正截面抗裂验算 Sig_T Sig_B 2 2 (kN/ m ) (kN/ m ) 74.88 95.46 76.02 19.88 91.694 3.17 29.13 19.07 第 57 页 共 83页单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12短/长 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OKSig_MAX 2 (kN/ m ) 70.52 52.88 3.21 58.7 湘西沪溪大桥施工图设计单元 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52短/长 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OKSig_T 2 (kN/ m ) 85.12 58.26 97.919
29.43 65.27 42.45
78.28 90.26 13.7 54.95 50...49 2.61Sig_B 2 (kN/ m ) 22.34 88.005 15.48 04.18 74.07 55.572 01.545
95.04 41.552 08.48 30.189 8.82 69.24 413.04 68.3682续表 6-1 Sig_MAX 2 (kN/ m ) 22.34 88.005 15.48 04.18 51.07 32.34 67.75 75.52 9.18 04.9 8.82 69.24 10.8 22.7461单元 1 2P-Order 0 0短/长 短期 短期表6-2 中梁使用阶段正截面抗裂验算 Sig_T Sig_B 验算 2 2 (kN/ m ) (kN/ m ) OK 80.0317 OK 1.9683第 58 页 共 83页Sig_MAX 2 (kN/ m ) 64.888 湘西沪溪大桥施工图设计续表 6-2 单元 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 P-Order 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 短/长 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK Sig_T (kN/ m2 ) 14. 27.29 35.24 73.53 17.37 25.703 079..39 29.36 96.899 81.78 6.17 39.1 59.09 79.52 63.36
第 59 页 共 83页Sig_B (kN/ m2 ) 59.55 84.59 71.97 959. 727.51 14.2 42.2 068...91 222.992
26.4 24.53 99.55 63.66 42.09 76.1561Sig_MAX (kN/ m2 ) 14. 84.59 71.97 959. 727.51 14.2 42.2 01.61 49.57 1.97 03.78 26.4 47.251 13.22 23.52 42.09 76.1561 湘西沪溪大桥施工图设计单元 49 50 51 52P-Order 0 0 0 0短/长 短期 短期 短期 短期验算 OK OK OK OKSig_T 2 (kN/ m ) 64.15 Sig_B 2 (kN/ m ) 212..36续表 6-2 Sig_MAX 2 (kN/ m ) 64.15 6.3 斜截面抗裂验算据 MADIS 计算所得单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 类型 验算 表6-3 边梁使用阶段斜截面抗裂验算 Sig_P5 Sig_P7 Sig_P8 Sig_MAX 2 2 2 2 (kN/ m ) (kN/ m ) (kN/ m ) (kN/ m ) -7.8 -40.6 -22.348 -35. -29.4 -16.3 -27.5 -46.995 -18.4 -16.9 -3.9 -108.18 -131.106 -3.1 -53.4 -23.1 -17.2 -29.6 -52.9 -45.3 -27.8 -36.4 -58.8 -21. -56.7 -6.8 -190.753 -8.1 -71.9 -42.1 -17.2 -29.6 -52.9 -45.3 -27.8 -36.4 -58.8 -21. -56.7 -6.8 -190.753 -8.1 -71.9 -42.1 -17.2 -29.6 -52.9 -45.3 -27.8 -36.4 -58.8 -21. -56.7 -6.8 -190.753 -8.1 -71.9 -42.8878 Sig_AP 2 (kN/ m ) - - - - - - - - - - - - - -1590FX-MIN FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MIN FZ-MIN FZ-MIN FZ-MIN FZ-MIN FZ-MIN FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MIN FZ-MAX FZ-MIN FZ-MIN FZ-MAX FZ-MIN FZ-MAX FZ-MAX FZ-MIN FZ-MAX FZ-MAXOK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK第 60 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计单元 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52类型验算Sig_P5 2 (kN/ m ) -19.2 -48.5 -28.6 -31.2 -53.607 -22.7 -22.8 -4.2 -123.252Sig_P7 2 (kN/ m ) -26.5 -63.8 -40. -43.376 -54. -31.9 -40.6 -11.8 -184.542Sig_P8 2 (kN/ m ) -26.5 -63.8 -40. -43.376 -54. -31.9 -40.6 -11.8 -184.542Sig_MAX 2 (kN/ m ) -26.5 -63.8 -40. -43.376 -54. -31.9 -40.6 -11.8 -184.542续表 6-3 Sig_AP 2 (kN/ m ) - - - - - - - }
坑爹的ODBC只能读取18列数据
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& & & & & & & &
各位ExcelHome的大神,求助:
在ExcelHome中找到帖子学习了关于如何将多个外部数据表格汇总到一个全新的表格中的内容后,自己琢磨尝试折腾了之后用ODBC数据库弄成功了,只能读取18个数据让我头大得很,
请各位大大看看我的步骤过程是不是哪里出错了辅导我一下,谢谢.
由于写不出来那个union all的语句,所以很纠结的捣鼓出了这个ODBC
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问题出现了:
我的原始表格内有26列数据,见图
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但是导入进去的数据只有18列,如图
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求大神辅导,哪里出现问题了,感谢!!!
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仔细看看第19列的标题是否有问题？
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jsxjd 发表于
仔细看看第19列的标题是否有问题？
没有问题啊大神,我附了图片在倒数第二张的,那个就是原件.请辅导一下,谢谢.!
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yichu527 发表于
没有问题啊大神,我附了图片在倒数第二张的,那个就是原件.请辅导一下,谢谢.!
没有附件也不便诊断
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jsxjd 发表于
没有附件也不便诊断
版主,跪求辅导,谢谢谢谢!
找了一个星期的资料也没搞出个123出来.
麻烦您看看.文件夹里面是我的基础数据,我用ODBC汇总在&数据汇总统计Version3.xlsm&表格中,结果只能显示18列数据,
请问是哪里出问题了?要怎样才能显示更多列的数据呢,谢谢您!
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拜托阅读过的大大给一些建议和意见,谢谢...
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yichu527 发表于
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后面的列都没数据吗？
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jsxjd 发表于
后面的列都没数据吗？
有的后面的列有数据，有的仅有18列。请斑竹帮忙，谢谢。
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yichu527 发表于
有的后面的列有数据，有的仅有18列。请斑竹帮忙，谢谢。
把有数据的排到前面试试
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ExcelHome每周都有线上直播公开课，
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本论坛言论纯属发表者个人意见，任何违反国家相关法律的言论，本站将协助国家相关部门追究发言者责任！ & & 本站特聘法律顾问：徐怀玉律师 李志群律师& 规律型知识点 & “探索研究（1）观察一列数2，4，8，16...”习题详情
294位同学学习过此题，做题成功率72.7%
探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是2&；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=218&，an=2n&；（2）如果欲求1+3+32+33+…+320的值，可令S=1+3+32+33+…+320①将①式两边同乘以3，得3s=3+32+33+34+…+321&②由②减去①式，得S=12（321-1）&．（3）用由特殊到一般的方法知：若数列a1，a2，a3，…，an，从第二项开始每一项与前一项之比的常数为q，则an=an=a1qn-1&（用含a1，q，n的代数式表示），如果这个常数q≠1，那么a1+a2+a3+…+an=a1(qn-1)q-1&（用含a1，q，n的代数式表示）．
本题难度：一般
题型：填空题&|&来源：网络
分析与解答
习题“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=___...”的分析与解答如下所示：
（1）根据题意，可得在这个数列中，从第二项开始，每一项与前一项之比是2；有第一个数为2，故可得a18，an的值；（2）根据题中的提示，可得S的值；（3）由（2）的方法，依次可以推出a1+a2+a3+…+an的值，注意分两种情况讨论．
解：（1）每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是2，∴a18=218，an=2n；（2）令s=1+3+32+33+…+3203S=3+32+33+34+…+3213S-S=321-1S=12(321-1)；（3）∵第二项开始每一项与前一项之比的常数为q，∴an=a1qn-1，∵Sn=a1+a2+a3+…+an=a1+a1q+a1q2+…+a1qn-1 ①∴qSn=a1q+a1q2+a1q3+…+a1qn ②②-①得：Sn=a1(qn-1)q-1．故答案为：2、218、2n；3+32+33+34+…+321、12(321-1)；a1qn-1、a1(qn-1)q-1．
本题是一道找规律的题目，要求学生通过观察，分析、归纳发现其中的规律，并应用发现的规律解决问题．本题的规律为：这个数列中，从第二项开始，每一项与前一项之比是2．要注意：第（3）题要注意分两种情况讨论．
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探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，a...
错误类型：
习题内容残缺不全
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经过分析，习题“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=___...”主要考察你对“规律型”
等考点的理解。
因为篇幅有限，只列出部分考点，详细请访问。
探究题是近几年中考命题的亮点，尤其是与数列有关的命题更是层出不穷，形式多样，它要求在已有知识的基础上去探究，观察思考发现规律．（1）探寻数列规律：认真观察、仔细思考，善用联想是解决这类问题的方法．（2）利用方程解决问题．当问题中有多个未知数时，可先设出其中一个为x，再利用它们之间的关系，设出其他未知数，然后列方程．
与“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=___...”相似的题目：
观察下列各式：…请你将发现的规律用含自然数n（n≥1）的等式表示出来&&&&．
古希腊数学家把数1，3，6，10，15，21，…，叫做三角形数，它有一定的规律性．则第24个三角形数与第22个三角形数的差为&&&&．
某些植物发芽有这样一种规律：当年所发新芽第二年不发芽，老芽在以后每年都发芽．发芽规律见下表（设第一年前的新芽数为a）第n年12345…老芽率aa2a3a5a…新芽率aa2a3a…总芽率a2a3a5a8a…照这样下去，第8年老芽数与总芽数的比值为&&&&（精确到0.001）．
“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16...”的最新评论
该知识点好题
1根据下面这一列数的规律，可知□内的数为（ ）-6，-1，-2，+3，2，7，□
2已知10个数x1，x2，x3，…，x10中，x1=10，对于整数n＞1，有xn=nxn-1，则x1x2=&2&.，x2x3…x10=&384&.．
3观察下面表格，表格中是从1开始的连续的自然数按一定规律的排列，如表格中的数17在第4行第5列，则数17在表格中的位置记为（4，5），按此方式，数2010在表格中的位置应记为&&&&
&第1列&第2列&第3列&第4列&第5列&第6列&第1行&1&2&3&4&5&6&第2行&11&10&9&8&7&6&第3行&11&12&13&14&15&16&第4行&21&20&19&18&17&16&第5行&21&22&23&24&25&26&…&…&…&…&…&…&…&
该知识点易错题
1根据下面这一列数的规律，可知□内的数为（ ）-6，-1，-2，+3，2，7，□
2观察下面表格，表格中是从1开始的连续的自然数按一定规律的排列，如表格中的数17在第4行第5列，则数17在表格中的位置记为（4，5），按此方式，数2010在表格中的位置应记为&&&&
&第1列&第2列&第3列&第4列&第5列&第6列&第1行&1&2&3&4&5&6&第2行&11&10&9&8&7&6&第3行&11&12&13&14&15&16&第4行&21&20&19&18&17&16&第5行&21&22&23&24&25&26&…&…&…&…&…&…&…&
3观察下列等式：12×231=132×21，13×341=143×31，23×352=253×32，34×473=374×43，62×286=682×26，…以上每个等式中两边数字是分别对称的，且每个等式中组成两位数与三位数的数字之间具有相同规律，我们称这类等式为“数字对称等式”．（1）根据上述各式反映的规律填空，使式子称为“数字对称等式”：①52×&&&&=&&&&×25；②&&&&×396=693×&&&&．（2）设这类等式左边两位数的十位数字为a，个位数字为b，且2≤a+b≤9，写出表示“数字对称等式”一般规律的式子（含a、b），并证明．
欢迎来到乐乐题库，查看习题“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=____；（2）如果欲求1+3+32+33+…+320的值，可令S=1+3+32+33+…+320①将①式两边同乘以3，得____②由②减去①式，得S=____．（3）用由特殊到一般的方法知：若数列a1，a2，a3，…，an，从第二项开始每一项与前一项之比的常数为q，则an=____（用含a1，q，n的代数式表示），如果这个常数q≠1，那么a1+a2+a3+…+an=____（用含a1，q，n的代数式表示）．”的答案、考点梳理，并查找与习题“探索研究（1）观察一列数2，4，8，16，32，…，发现从第二项开始，每一项与前一项之比是一个常数，这个常数是____；根据此规律，如果an（n为正整数）表示这个数列的第n项，那么a18=____，an=____；（2）如果欲求1+3+32+33+…+320的值，可令S=1+3+32+33+…+320①将①式两边同乘以3，得____②由②减去①式，得S=____．（3）用由特殊到一般的方法知：若数列a1，a2，a3，…，an，从第二项开始每一项与前一项之比的常数为q，则an=____（用含a1，q，n的代数式表示），如果这个常数q≠1，那么a1+a2+a3+…+an=____（用含a1，q，n的代数式表示）．”相似的习题。本科桥梁专业毕业设计(连续T梁,跨径40m)-第一范文网
本科桥梁专业毕业设计(连续T梁,跨径40m)
湘西沪溪大桥施工图设计11.1 概况设计基本资料湘西沪溪大桥为预应力混凝土先简支后连续 T 梁结构；其下无不良地质构造且地 面起伏较平缓；设计时遵循施工过程进行，共分为六个施工阶段，预应力钢筋的布置 按照承载能力极限状态下的最大、最小弯矩构成的包络图进行；设计时必须遵照“安 全、适用、经济、美观”的基本原则进行设计，同时应充分考虑建造技术的先进性以 及环境保护和可持续发展的要求。纵断面设计需满足两个要求，一是满足设计水位的 要求，二是满足两线交通控规的要求；横断面设计应满足规划红线宽度要求，行车道 数和宽度与前段岳麓大道基本保持一致，满足远期交通量增长需要，尽量降低工程造 价。1.2 主要技术标准（1）设计跨径：40m； （2）设计荷载：公路―Ⅱ级； （3）桥面宽度：0.5m+3.75x 2m+0.5m； （4）设计纵坡为0.8%,桥梁横坡：1.0%1.3 主要材料（ 1）混凝土：预制 T 梁、预制主梁及横隔梁、湿接缝、封锚端、墩顶现浇连续 段、桥面现浇层均采用 C50混凝土，桩基采用 C25 混凝土； 其余构件采用 C30 混凝 土； （ 2）水泥应采用高品质强度等级为 62.5,52.5 和 42.5的硅酸盐水泥，同一座桥的板 梁应采用同一品质的水泥，质量应符合GB175―1999标准； （3）粗骨料应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。碎石最大粒径不宜超 过20mm，以防止混凝土浇筑困难，或振捣不密实。 （4）预应力钢材：预应力钢筋要采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计 规范》 （ JTGD62-2004 ）中规定的低松弛钢绞线（ 1× 7 标准型） ，抗拉强度标准值 fpk=1860 MPa ， 抗 拉 强 度 设 计 值 f pd=1260 MPa ， 公 称 直 径 15.2mm ， 公 称 面 积 140mm2 ，弹性模量 E=1.95× 105 MPa。 （5）钢材：普通钢筋采用 R235、HRB335 钢筋其标准应符合 GB 和第 1 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计GB 的规定。凡钢筋直径≥12mm 者，均应采用 HRB335 热轧带肋钢；凡钢筋 直径＜12mm 者，采用 R235 钢，钢板应符合 GB700-88 规定的 Q235 钢板。 （6）锚具：预制T梁正弯矩钢束采用M15―9型系列锚具及其配件，预应力管道采 用圆形金属波纹管；预制梁在墩顶处的负弯矩钢束采用 BM15 ―4 型扁锚及其配件，管 道采用扁形金属波纹管。 （7）支座：支座采用CQZ-11系列盆式支座，各技术指标应符合相关标准；桥梁支 座根据设置部位的不同，边墩顶支座型号为 FCQZ-11-1.5MN，中中间墩顶支座型号为 FCQZ-11-3.0MN。梁底预埋钢板上的连接螺栓按厂家说明设置。支座安装操作及相关 技术要求严格按照支座厂家要求进行。锚筋与钢板焊接标准应符合规范要求。 （8）伸缩缝：EF80 型型钢伸缩装置。 （9）其它：砂、石、水的质量要求应符合《公路桥梁施工技术规范》 JTJ041-2000 的有关规定。1.4 施工方式采用先简支后连续的施工方法，全桥施工过程可分为以下6个阶段。 第一施工阶段，为主梁预制阶段，待混凝土达到设计强度 90%后张拉正弯矩区预应 力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制主梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁 状态。 第二施工过阶段，设支座梁段,浇筑墩顶现浇连续段及横向连接 第三施工阶段，先浇筑第一、二跨与第三、四两跨之间的连续接头混凝土，达到 设计强度后，张拉负弯矩预应力钢束并压注水泥浆。 第四施工阶段，浇筑第二、三跨间连续段接头混凝土，达到设计强度后张拉负弯 矩预应力钢束并压注水泥浆。 第五施工阶段，拆除全部临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，最 终 形成四跨连续梁的空间结构。设支座梁段,安装永久支座，形成连续体系。 第六施工阶段，进行防撞护栏及桥面铺装施工 , 浇筑100mm 混凝土铺装层及 100mm 沥青混凝土铺装层。待桥面铺装层混凝土达到设计强度后拆除临时支座。1.5 设计要点施工中严格遵循一下规范,并从严控制。 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTJ041-2000 ）第 2 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计《公路工程质量检验评定标准》 《公路工程技术标准》 《公路桥涵设计通用规范》 《公路沥青路面设计规范》 《预应力混凝土用钢绞线》 《公路桥梁盆式支座》 （ JTG B01-2003 ） （ JTG D60-2004 ） （ JTG D50-2006 ） （ GB／T ） （ JTT 391-2009 ）第 3 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计2毛截面几何特性计算2.1 基本资料2.1.1 桥梁跨径及横截面布置 桥型布置：4× 40m 等截面连续梁桥,横截面图如图 2-1； 桥面净空：净8.5m +2× 0.5m 防撞护栏 设计荷载公路―Ⅱ级 计算跨径：40m（墩中心距）图 2.1 跨中横断面(mm)2.1.2 材料规格 主梁：采用 50 号混凝土，容重为 25kN/m3，弹性模量取 3.45× 107 kPa； 桥面铺装：采用厚度为 10cm 的防水混凝土再加10cm厚沥青混凝土桥面铺装，防 水混凝土容重为 25kN/m3，沥青混凝土容重为24 kN/m3； 防撞护栏：采用30号混凝土，容重为 25kN/m3； 横隔板：横隔梁的刚度直接影响到设计桥梁的整体特性，为了减小对主梁设计起 主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁。本设计在桥跨中心、四分点、 支点 处各设置一道横隔板且采用同样大小的横隔板，横隔梁厚度为15cm ，端横隔梁第 4 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计底部与梁底齐平，其余横隔梁的底部与马蹄的斜坡低端齐平（即距梁底 30cm 高度） 。 采用50号混凝土，容重为25kN/m3，弹性模量取 3.45× 107 kPa。2.2 结构计算简图在进行桥梁结构计算时首先应将结构离散，所谓结构离散即根据桥梁结构和施工 方 案划分单元，并对单元和节点进行编号。单元划分的一般原则如下： (1) 对于所关心截面设定单元分界线，即编制节点号 (2) 构件的起点和终点以及变截面的起点和终点编制节点号； (3) 不同构件的交点或同一构件的折点处编制节点号； (4) 施工分界线设定单元分界线，即编制节点号； (5) 当施工分界线的两侧位移不同时， 应设置两个不同的节点， 利用主从约束关 系 考虑该节点处的连接方式； (6) 边界或支承处应设置节点； (7) 不同号单元的同号节点的坐标可以不同，节点不重合系统形成刚臂； 对桥面 单元的划分不宜太长或太短， 应根据施工荷载的设定并考虑活载的计算精度 统筹兼顾。因为活载的计算是根据桥面单元的划分，记录桥面节点处位移影响线，进 而 得到各单元的内力影响线经动态规划加载计算其最值效应。 按照以上原则并考虑此次设计的桥梁的结构和施工的方法，将全桥划分为 104 个 单元，具体为 4?0.5+18??+8????+18??+8??.????????????+18???4????，其中支座节点在第 一、二施工阶段的时候为 1、 26、 28 、52 、 54 、 105节点，在第三施工 阶段的时候为 1、27、53、105节点。2.3 毛截面几何特性计算2.3.1 截面图示图 2.2 、2.3为此次设计中的边、中梁截面图示，并将其尺寸标注如下:第 5 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 2.2 边梁及中梁跨中横截面（mm）图 2.3 边梁及中梁梁端横截面（mm）2.3.2毛截面的几何特性第 6 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计该几何特性可以通过 CAD、MADIS计算得出，经比较二者得出的结果相 差不大， 此次设计由MADIS得出的几何特性见表 2-1：表 2-1 毛截面几何特性 截面位置 预制中梁 预制边梁 成桥中梁 成桥边梁 跨中 支点 跨中 支点 跨中 支点 跨中 支点 截面积 A( m ) 1.5 1.5 1.5 1.52截面惯矩 I（ m ） 1.3 1.7 1.8 1.44中性轴至梁低的距离(m） 1.6 1.5 1.7 1.22.3.3 检验截面效率指标ρ 对于中梁跨中截面： 上核心距（ K s ）为：Ks ??I ? A? y?x1.0451 ? 0.5676 ； 1.338 ? 1.3763下核心距 （ K x ）为：Kx ??I ? A? y?s1.0451 ? 0.6951 ； 1.338 ? ? 2.5 ? 1.3763 ?截面效率指标（ ? ）为：??k x ? ks 0.5676 ? 0.6951 ? ? 0.； h 2.5对于边跨跨中截面: 上核心距（ K s ）为：Ks ??I ? A? y?x1.0826 ? 0.5614 ； 1.4下核心距（ K x ）为：Kx ??I ? A? y?s1.0826 ? 0.7185 ； 1.3740 ? ? 2.5 ? 1.4034 ?截面效率指标（ ? ）为：??k x ? ks 0.5614 ? 0.7185 ? ? 0.； 表明以上初拟的跨中截面是合理的。 h 2.5第 7 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计33.1 荷载3.1.1 结构恒载作用内力计算及组合结构自重作用效应是分阶段形成的，主要包括：预制T梁一期结构自重作用荷载集 度（ g1 ） ，成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量（ ?g1 ） ，二期荷载集度（ g 2 ） 。 本设计将空间桥跨结构简化为平面结构进行计算，即只对由单片T梁构成的四跨简 支转连续梁桥进行结构分析，在汽车荷载作用效应计算时考虑荷载横向分布系数，结 构自重作用空间效应按每片梁均分计算。 结构自重作用荷载集度计算。 (1)预制T梁一期结构自重作用荷载集（ g1 ） ：g1 ? [2 ? 2.0385 ?1 ? 2 ? 2.4 ? ? 2.0385 ? 1.374 ? / 2 ? 1.374 ? 32 ? 1.746 ? 0.15 ? 5] ? 25 39 ? 36.8875KN / m(2) 预制T梁中梁一期结构自重作用荷载集度：g1 ? [2 ? 2.0025 ?1 ? 2 ? 2.4 ? ? 2.0025 ? 1.3380 ? / 2 ? 1.3380 ? 32 ? 1.746 ? 2 ? 0.15 ? 5] ? 25 39 ? 36.8315KN / m(3)成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量（ ?g1 ）一期成桥边梁增量 ?g1 ?[0.25 ? 0.15 ? 39 ? 2.02 ? 0.15 ? 5 ? 0.25] ? 25 ? 1.18KN / m ； 39一期成桥中梁增量 ?g1 ? 1.18 ? 2 ? 2.36 KN / m(4)二期结构自重作用荷载集度（ g 2 ）为桥面铺装与护栏自重集度之和根据桥面铺3 装材料与布置，且护栏采用每延米 0.27混凝土计算，混凝土重度按 25KN/ m 计算。桥横向由4片梁组成则每篇梁承担全部二期永久作用效应的1/4。 计算如下：g2 ? [8.5 ? (0.1? 26 ? 0.1? 24) ? 2 ? 0.27 ? 26] ?1/ 4 ? 14.135 kN / m3.1.2 支座不均匀沉降 支座不均匀沉降应根据各墩位处地质情况以及基础的布置形式和支座反力大小按 《基础工程》以及有关规范的规定来计算,这里假定桥墩相对桥台下沉 10mm。 在荷载第 8 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计组合中，此项荷载作为 SQ2，SQ2 中还可包括温度等荷载效应，应根据设计要求来取用。 3.1.3 活载 汽 车 荷 载 ： 公 路 ― Ⅱ 级 车 道 荷 载（ 由 均 布 荷 载 qk 和 集 中 荷 载 pk 组 成 ） ， qk=7.875kN/m，pk=251.67kN；本设计为二车道，折减系数取1 。3.2 内力计算本桥为先简支后连续的连续梁桥，施工过程中包含了结构体系的装换，所以结构 自 重内力计算过程必须首先将各施工阶段产生的阶段内力计算出来，然后进行内力叠 加。 第一施工阶段，为主梁预制阶段，待混凝土达到设计强度 90%后张拉正弯矩区预应 力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制主梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁 状态。 第二施工过阶段，设支座梁段,浇筑墩顶现浇连续段及横向连接 第三施工阶段，先浇筑第一、二跨与第三、四两跨之间的连续接头混凝土，达到 设计强度后，张拉负弯矩预应力钢束并压注水泥浆。 第四施工阶段，浇筑第二、三跨间连续段接头混凝土，达到设计强度后张拉负弯 矩预应力钢束并压注水泥浆。 第五施工阶段，拆除全部临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，最 终形成四跨连续梁的空间结构。设支座梁段,安装永久支座，形成连续体系。 第六施工阶段，进行防撞护栏及桥面铺装施工 , 浇筑100mm 混凝土铺装层及 100mm 沥青混凝土铺装层。待桥面铺装层混凝土达到设计强度后拆除临时支座。 由以上内容结合MADIS软件进行一期恒载内力计算结果如下表 3-1 示：表 3-1 边梁一期恒载内力表 轴向 剪力-z (kN) (kN) -1.19 -706.36 -1.15 -681.19 -2.94 -656.02 -1.81 -631.59 1.85 -608.59 -0.95 -530.29 -0.61 -462.85 -0.36 -395.41 -0.19 -327.96 -0.09 -260.52 -0.04 -193.08 -0.01 -125.63第 9 页 共 83页单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载弯矩-y (kN?m) 0 346.89 681.2 3.03 1.43 3.05 5.13 6383.84 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-1 单元 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.32 -1.01 -0.85 -0.59 1.74 -3.19 -1.15 -1.2 0 0 -1.18 -1.14 -3.2 2.17 -0.58 -0.83 -0.99 -0.31 -0.11 -0.05 -0.02 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.31 -0.99 -0.83 -0.58 1.71 -3.14 -1.14 -1.18 0 剪力-z (kN) -58.19 9.25 76.7 144.14 211.58 279.03 346.23 413.32 480.29 546.06 624.96 648.85 673.6 0 0 -689.1 -664.35 -639.59 -615.71 -536.81 -471.03 -404.06 -336.98 -269.77 -202.33 -134.89 -67.44 0 67.44 134.89 202.33 269.77 336.98 404.07 471.03 536.81 615.71 639.6 664.35 0 弯矩-y (kN?m) 6.59 9.8 3.46 8.61
991.98 673.6 342.99 0 0 0 338.36 664.35 978.1 4.1 0.28 9.14 8.69 8.69 9.14 0.28 4.1 .1 664.35 338.36 0由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.1；图3.2第 10 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.1 边梁一期恒载弯矩图图3.2 边梁一期恒载剪力图结合MADIS软件进行二期恒载内力计算结果如下表 3-2 示：结合MADIS软件进行二期 恒载内力计算结果如下表 3-2 示表 3-2 边梁二期恒载内力表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -1.17 -1.13 -2.94 -1.8 1.92 -0.94 -0.6 -0.35 -0.19 -0.09 -0.04 -0.01 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.31 -1.01第 11 页 共 83页剪力-z (kN) -715.57 -690.09 -664.61 -639.86 -616.54 -536.99 -468.29 -399.59 -330.89 -262.19 -193.49 -124.79 -56.09 12.61 81.31 150.01 218.71 287.41 356.11弯矩-y (kN?m) 0 351.42 690.09 0.19 5.39 3.76 2.52 1.69 1.25 1.21 1.58 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-2 单元 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -0.83 -0.54 1.9 -3.19 -1.11 -1.16 0 0 -1.13 -1.09 -3.2 2.37 -0.53 -0.81 -0.99 -0.31 -0.11 -0.05 -0.01 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.31 -0.99 -0.82 -0.56 1.78 -3.14 -1.12 -1.16 0 剪力-z (kN) 424.81 493.51 562.21 644.03 668.65 694.13 719.61 -738.18 -712.7 -687.22 -661.73 -637.12 -555.3 -486.6 -417.9 -349.2 -280.5 -211.8 -143.1 -74.4 -5.7 63 131.7 200.4 269.1 337.8 406.5 475.2 543.9 625.73 650.34 675.82 701.31 弯矩-y (kN?m) 2.34 .75 546.65 205.96 -147.48 -513.65 -150.93 199.05 536.29 860.93 0.87 2.46 4.44 6.83 9.62 2.81 6.39 0.38 6.01 747.07 415.52 71.24由上述所列表格数据在EXCEL中得到边梁二期恒载弯矩图3.3；边梁二期恒载剪力 图3.4边梁二期恒载弯矩图图 3.3 边梁二期恒载弯矩第 12 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.4 边梁二期恒载剪力结合MADIS软件进行中梁一期恒载内力计算结果如下表 3-3 示：表 3-3 中梁一期恒载内力表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -1.18 -1.14 -1.48 -0.26 3.84 -0.95 -0.61 -0.36 -0.19 -0.09 -0.04 -0.01 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.34 -1.15 -0.87 -0.63 4.06 -1.31 -1.15 -1.19 0 0 -1.17 -1.13 -1.28 4.74第 13 页 共 83页剪力-z (kN) -688.52 -663.8 -639.09 -615.1 -592.53 -516.05 -450.41 -384.76 -319.12 -253.48 -187.83 -122.19 -56.55 9.1 74.74 140.38 206.03 271.67 337.03 402.25 467.33 531.15 608.14 631.53 655.8 0 0 -670.97 -646.7 -622.44 -599.02弯矩-y (kN?m) 0 338.08 663.8 977.29 4.12 5.75 2.23 3.56 9.75 0.79 6.68 8.65 0.58 965.65 655.8 333.97 0 0 0 329.42 646.7 952 湘西沪溪大桥施工图设计单元 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载轴向 (kN) -0.62 -0.86 -1.12 -0.33 -0.11 -0.05 -0.02 0 0 -0.02 -0.05 -0.11 -0.33 -1.12 -0.86 -0.62 3.99 -1.29 -1.13 -1.17 0剪力-z (kN) -522.07 -458.23 -393.15 -327.93 -262.57 -196.93 -131.29 -65.64 0 65.64 131.29 196.93 262.57 327.93 393.15 458.23 522.06 599.04 622.44 646.7 0续表 3-3 弯矩-y (kN?m) 9.04 1.56 1.57 6.72 6.72 1.57 1.56 9.04
646.7 329.42 0由上述所列表格数据在 EXCEL中得到中梁一期恒载弯矩图 3.5 ；中梁一期恒载剪力 图3.6图 3.5 中梁一期恒载弯矩图图 3.6 中梁一期恒载剪力图第 14 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计结合MADIS软件进行中梁二期恒载内力计算结果如下表 3-4 示：表 3-4 中梁二期恒载内力表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -0.73 -0.7 -1.02 0.68 6.31 -0.6 -0.4 -0.25 -0.14 -0.08 -0.04 -0.01 0 0 0 -0.01 -0.02 -0.09 -0.31 -0.29 -0.22 7.58 -0.6 -0.47 -0.5 0 0 -0.56 -0.53 -0.66 8.12 -0.25 -0.37 -0.44 -0.13 -0.04 -0.02 0 0 0 -0.01 -0.03 -0.07 -0.19 -0.59 剪力-z (kN) -918.96 -886.86 -854.76 -823.39 -793.43 -687.42 -592.24 -497.06 -401.88 -306.7 -211.52 -116.34 -21.16 74.02 169.2 264.38 359.56 454.74 549.91 645.1 740.28 835.42 943.77 975 9.2 -1.45 -959.35 -927.25 -895.98 -787.71 -692.53 -597.34 -502.17 -406.99 -311.81 -216.63 -121.45 -26.27 68.91 164.09 259.27 354.45 449.63第 15 页 共 83页弯矩-y (kN?m) 0 451.46 886.87 0.5 7.42 5.67 2.48 7.85
4.27 5.32 4.93 819.19 -955.66 -30.8 -70 -78.55 -51.16 628.19 8.29 6.96 4.19 9.97 4.32 7.22 5023.14 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-4 单元 46 47 48 49 50 51 52 荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 恒荷载 轴向 (kN) -0.48 -0.34 6.44 -0.78 -0.63 -0.66 0 剪力-z (kN) 544.81 639.99 735.14 843.48 874.71 906.81 938.92 弯矩-y (kN?m) 3.88 5.57 -535.04 -980.43 -1441.86由上述所列表格数据在EXCEL中得到边中梁二期恒载弯矩图3.7；中梁二期恒载剪 力图3.8图 3.7 中梁二期恒载弯矩图图 3.8 中梁二期恒载剪力图3.3 汽车荷载作用效应计算3.3.1 冲击系数和车道折减系数 (1)汽车冲击系数按照下法计算此方法仅适用于连续梁 根 据 《 桥 规 》 4.3.2 中 的 规 定 ， 适 用 于 连 续 梁 的 结 构 基 频 如 下 公 式 3 - 1 ,第 16 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计公式3-2：f1 ? 13.616 EIc 2? l 2 m c(3 - 1 )f2 ?23.65 EI c 2? l 2 m c13.616 EIc 13.616 ? 2 2? l m c 2 ? 3.14 ? 402 23.65 EIc 23.65 ? 2 2? l m c 2 ? 3.14 ? 402(3 - 2 )3.45 ?6 ? 9.81 ? 4.626 H Z 1.794 ?
?1010 ? 1.5446 ? 9.81 ? 8.035 H Z 1.794 ? 25000f1 ? f2 ?其中：m c 为结构跨中处的单位长度质量， mc ?G 1.794 ? 25 ?103 ? ? 4571.86kg / m g 9.81I c 跨中截面惯性矩为 1.5446 m4 ； E c 为混凝土弹性模量为 3.45 ?1010 MPa由于冲击系数 ? ? 0.1767lnf ? 0.0157 (适用于 1.5 Hz &f&14 Hz) 则：?1 ? 0.1767 ? ln 4.62 ? 0.0157 ? 0.2550?2 ? 0.1767 ? ln 8.035 ? 0.0157 ? 0.3525 ?用于正弯矩效应和剪力效应： 1+?1=1+0.0 用于负弯矩效应：1+?2=1+0.5 (2) 车道折减系数：根据《桥规》表 4.3.1-4 中的规定，二车道的横向折减系数为 ε=1 3.3.2 计算主梁的荷载横向分布系数 本此设计中各跨相同，两边跨取计算跨径 L1=40 m。又 因每片 T 梁仅在支点附 近很小区域内腹板和底板尺寸有所改变， 但仍然可以近似的按照 等截面梁来考虑。对 于等跨等截面连续梁桥等效荷载简支梁抗弯惯性矩换算系数为边跨 1.432 ，中跨为 1.860，而抗扭惯性矩换算系数相同为 1。边跨跨中的荷载横向分布系数。 本次设计 时候跨内设置有强大的横隔梁 ， 具有可靠的横向联系， 且承重结构的长宽比为： l/b=40/9.5=4.21&2。故可以采用偏心压力法计算荷载的横向分布系数和荷载横向分布第 17 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计影响线。 (1) 按照刚性横隔梁法计算横向影响线竖标值 η11=1/4+12.96/28.8=0.7 η14=1/4-12.36/28.8=-0.2 ηq1=0.7167 ηq2=0.5167ηq3=0.3389ηq4=0.1389则可以计算荷载横向分布系数 mcq 如下：? 0.8889 二车道： mcq ? 1/ 2??q ? 0.5 ? (0.7167 ? 0.5167 ? 0.3389 ? 0.1389）故一号梁的荷载横向分布系数取 0.8889。 (2) 同理可计算 二号梁的荷载横向分布系数： η η η21=1/4+3.6×1.2/28.8=0.4； 24=1/4-1.2×3.6/28.8=0.1； q1=0.4059ηq2=0.3345ηq3=0.2829ηq4=0.2115二车道：mcq =1/2?η q =0.6174。 故取一号梁的荷载横向分布系数0.8889。 3.3.3 汽车荷载效应内力计算(1) 计算原理：主梁汽车荷载效应横向分布系数确定后，将汽车荷载效应乘以相 应的横向分布系数后，在主梁内力影响线上最不利布载，可求得主梁最大汽车荷载效 应内力，计算公式为： Sp ? (1 ? ? ) mi (Pk yi ? q k?i ) 。查表可以得出各个截面的弯矩影 响线、剪力影响线、根据最不利荷载布置原则，在各个截面的内力影响线上按照《桥 规》规定的不再要求布载，可求得汽车在各个截面的最大弯矩、最小弯矩、最大剪 力、最小剪力。再考虑车道荷载折减系数和横向分布系数后，可得到荷载效应内力。 (2) 跨中截面的汽车荷载效应内力计算 根据《桥规》，公路―Ⅱ级的均布荷载标准值 qk 和集中荷载标准值 qk 为： q k =10.5×0.75=7.875KN/m pk 为： p k =320×0.75=240KN现将根据以上原理运用于MADIS中所得数据即表3-5表3-5 边梁活载 单元 1 2 最大剪力-z (kN) 49.97 50.01 最大弯矩-y (kN?m) 0 233.1第 18 页 共 83页最小剪力-z (kN) -533.13 -522.58最小弯矩-y (kN?m) 0 -22.59 湘西沪溪大桥施工图设计单元 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49最大剪力-z (kN) 50.12 50.32 50.59 69.19 94.86 121.54 149.14 177.56 206.72 236.51 266.84 297.6 328.67 359.94 391.3 422.61 453.74 484.58 514.98 544.78 573.9 581.06 588.17 595.23 65.54 65.56 65.62 65.73 65.88 66.99 73.68 93.92 116.23 140.48 166.52 194.2 223.34 253.78 285.32 317.76 350.9 384.52 418.39 452.27 485.9 519.01 551.35最大弯矩-y (kN?m) 459.02 677.75 889.29 3.93 7.25 4.95 0.4 4.72 6.85 3.73 0.83 851.53 505.19 464.61 464.68 467.21 472.01 443.94 418.88 427.04 504.57 846.77 5.07 3.79 6.58 5.35 2.49 0.82 9.7 3.74 814.96第 19 页 共 83页最小剪力-z (kN) -512.11 -501.72 -491.4 -450.97 -411.91 -374.3 -338.19 -303.65 -270.72 -239.46 -209.89 -182.07 -156.02 -131.78 -109.37 -88.83 -70.16 -53.39 -38.53 -25.58 -14.54 -13.23 -13.16 -13.11 -595.15 -587.16 -579.12 -571.02 -562.86 -529.79 -496.04 -461.93 -427.71 -393.61 -359.88 -326.75 -294.41 -263.09 -232.97 -204.23 -177.04 -151.58 -127.98 -106.39 -93.15 -91.32 -90.28续表 3-5 最小弯矩-y (kN?m) -45.18 -67.77 -90.36 -180.73 -271.09 -361.45 -451.82 -542.18 -632.54 -722.91 -813.27 -903.63 -994 -74.72 -55.45 -.8 -73.35 -28.45 -62.41 -96.94 -53.97 -33.47 -33.32 -46.8 -60.28 -49.56 -51.07 -52.58 -01.03 -67.44 湘西沪溪大桥施工图设计单元 50 51 52最大剪力-z (kN) 559.29 567.17 574.99最大弯矩-y (kN?m) 831.79 851.57 874.14最小剪力-z (kN) -90.14 -90.04 -89.98续表 3-5 最小弯矩-y (kN?m) -93.25 -2614.1由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.9图 3.9 边梁活载弯矩包络图 表3-6 中梁活载 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 最大剪力-z (kN) 34.8 34.82 34.9 35.04 35.23 48.13 65.98 84.53 103.71 123.47 143.74 164.44 185.52 206.89 228.47 250.2 271.97 293.71 315.33 336.74 357.84 378.51 最大弯矩-y (kN?m) 0 161.88 318.76 470.65 617.55 3.6 6.02 5.76 9.16 7.94 9.3 6.02 .62 591.39第 20 页 共 83页最小剪力-z (kN) -370.25 -362.92 -355.64 -348.42 -341.23 -313.15 -286.01 -259.87 -234.79 -210.79 -187.91 -166.19 -145.66 -126.34 -108.25 -91.42 -75.87 -61.62 -48.67 -37.04 -26.74 -17.77最小弯矩-y (kN?m) 0 -15.73 -31.46 -47.2 -62.93 -125.86 -188.79 -251.71 -314.64 -377.57 -440.5 -503.43 -566.36 -629.29 -692.21 -755.14 -818.07 -881 -943.93 -48.23 -1366.98 湘西沪溪大桥施工图设计单元 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52最大剪力-z (kN) 398.73 403.7 408.64 413.54 45.69 45.71 45.75 45.83 45.93 46.7 51.25 65.3 80.79 97.64 115.73 134.96 155.21 176.35 198.27 220.81 243.83 267.19 290.71 314.23 337.58 360.56 383.03 388.54 394.02 399.45最大弯矩-y (kN?m) 351.5 324.77 324.85 326.64 330.01 310.43 292.95 297.46 351.24 588.4 861.59 2.69 2.85 5.32 7.63 1.62 3.4 .94 761.46 570.56 582.39 596.24 612.04最小剪力-z (kN) -10.12 -9.25 -9.2 -9.17 -413.52 -407.97 -402.38 -396.75 -391.07 -368.11 -344.68 -320.99 -297.22 -273.54 -250.11 -227.09 -204.63 -182.87 -161.94 -141.97 -123.09 -105.4 -89.02 -74.03 -65.02 -63.75 -63.03 -62.94 -62.86 -62.82续表 3-6 最小弯矩-y (kN?m) -59.24 -50.93 -10.36 -33.38 -63.44 -03.71 -72.97 -2.7 -877.56 -812.43 -800.12 -835.46 -870.8 -906.14 -941.48 -988.86 -.58 -56.9 -21.31由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.10图 3.10 中梁活载弯矩包络图第 21 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计3.4 综合考虑温度和基础沉降作用后的内力组合3.4.1 温度应力计算 （1）系统升温 系统升温考虑从初始温度为 0℃整体升温至 10℃的温度荷载。在 Midas 前处理模 式下选择荷载，温度荷载，系统温度。然后以此选择荷载工况名称为温度荷载，荷载 组名称为系统温度荷载。降温按照规范考虑升温的-0.5 倍，故降温 5℃。由于结构水 平方向为静定，故整体升降温不产生内力。 （2）温差应力计算 按《通规》4.3.10 条规定，桥面采用 10cm 厚沥青混凝土。温差基数用直线插入法 确定如下（以跨中为例，计算时去成桥后的情况 ） A=H-100(mm)=100(mm) ，由《通 规》表 4.3.10-3 查的混凝土铺装竖向温差计算温度基数： T1 =14 ℃， T2 =5.5 ℃，T3 =0：图 3.11温度梯度应力作用表如表 3-7表3-7 温度梯度应力作用表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 荷载 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 剪力-z (kN) -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78第 22 页 共 83页弯矩-y (kN?m) 0 3.89 7.78 11.68 15.57 31.13 46.7 62.27 77.84 93.4 108.97 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-7 单元 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 荷载 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 温度梯度 剪力-z (kN) -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 -7.78 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 弯矩-y (kN?m) 124.54 140.1 155.67 171.24 186.81 202.37 217.94 233.51 249.07 264.64 280.21 295.78 299.67 303.56 307.45 311.34 310.04 308.75 307.45 306.15 300.96 295.77 290.58 285.38 280.19 275 269.81 264.62 259.43 254.23 249.04 243.85 238.66 233.47 228.28 223.09 217.89 212.7 211.4 210.11 208.81由上表可得由梯度温度引起的应力图如下图 3.12第 23 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.12 温度梯度作用效应弯矩图3.4.2 基础沉降计算 支座不均匀沉降应根据各墩位处地质情况以及基础的布置形式和支座反力大小按 《基础工程》以及有关规范的规定来计算，根据规范墩台均匀沉降（cm）值（不包括 施工中沉降）为 2.0 L 。相邻墩台均匀总沉降（ cm ）值（不包括施工中沉降）为1.0 L 。这里假定成桥状态后支座相对下沉1cm。用MADIS程序进行模拟考虑多种沉降工况。如图3.13，表3-8。支座不均匀沉降表3-8支座沉降表 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 最小剪力-z (kN) -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 -25.56 最小弯矩-y (kN?m) 0 -12.78 -25.56 -38.34 -51.13 -102.25 -153.38 -204.51 -255.63 -306.76 -357.88 -409.01 -460.14 -511.26 -562.39 -613.52 -664.64 -715.77 -766.9 -818.02 -869.15 -920.28 -971.4 最小剪力-z (kN) 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56 25.56第 24 页 共 83页最小弯矩-y (kN?m) 0 12.78 25.56 38.34 51.13 102.25 153.38 204.51 255.63 306.76 357.88 409.01 460.14 511.26 562.39 613.52 664.64 715.77 766.9 818.02 869.15 920.28 971.4 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-8 单元 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最小剪力-z (kN) -25.56 -25.56 -25.56 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 -56.25 最小弯矩-y (kN?m) -984.18 -996.96 -22.53 -994.4 -966.27 -938.15 -910.02 -797.52 -685.01 -572.5 -504.41 -436.69 -368.98 -342.07 -356.17 -370.27 -384.38 -419.3 -507.52 -595.75 -683.98 -777.57 -890.08 -15.09 -71.35 -1199.47 最小剪力-z (kN) 25.56 25.56 25.56 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 56.25 最小弯矩-y (kN?m) 984.18 996.96 2.53 994.4 966.27 938.15 910.02 797.52 685.01 572.5 504.4 436.69 368.98 342.07 356.17 370.27 384.38 419.3 507.52 595.75 683.98 777.57 890.08 5.09 1.35 1199.47由上表可绘制如下支座沉降弯矩图图 3.13 支座沉降弯矩图第 25 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计3.4.3 内力组合原理 公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态和正 常 使用极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合进行设计： (1) 只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应组合。当结构或结构构件 需 做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用效应进行组合； (2) 当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组 合； (3) 施工阶段作用效应的组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施 工 人员和施工机具设备均应作为临时荷载加以考虑； (4) 多个偶然作用不同时参与组合。 根据以上的内力计算结果，参照桥规（JTJ023--04）第 4.1.2 条即可进行内力组合。 3.4.4 承载能力极限状态组合 公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组 合和偶然组合，由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。基本组合是永 久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合效应组合表达式为? 0 Sud ? ? 0 ? ? ? Gi SGik ? ? Qlk SQlk ?? c ? ? Qj SQjk ?? i ?1j ?2?mn? ?式（ 3-3）或? 0 Sud ? ? 0 ? ? SGik ? SQlk ?? c ? SQjk ?? i ?1j ?2?mn? ?式（3-4）Sud ：承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；? 0 ： 结构重要性系数，按《通规》JTG D60-2004 表 1.0.9 规定的结构设计安全等 级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取 1.1、1.0 和 0.9；? Gi ：第 i 个永久作用效应的分项系数，应按《通规》JTG D60-2004 表 4.1.6 的规定采用；S Gik 、 S Gid ：第 i 个永久作用效应的标准值和设计值；? Ql ：汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取 ? Ql =1.4。当某个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应 采用汽车荷载的分项系数；第 26 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计S Q 1k、 S Q1d ：汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值； ：在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力） 、风荷载外的其?Qj他第 j 个可变作用效应的分项系数，取? Qj =1.4，但风荷载的分项系数取? Qj =1.1；S Qjk、 S Qjd ：在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 j 个可变作用效应的标准值和设计值；? c ：在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合 时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取? c =0.80；当除汽车荷载效应（含 汽车 冲击力、 离心力） 外尚有两种其他可变 作用参与组合时，其组合系数取 ? c=0.70；尚有三种可变作用参与组合时，其组合系数取? c =0.60；尚有四种及多于四种的 可变作用参与组合时，取? c =0.50。 3.4.5正常使用极限状态内力组合 公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两 种 效应组合： (1) 作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合 (2) 作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合 运用于MADIS中所得数据即表3-9表 3-9 边梁承载能力极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 承载能力 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 最大弯矩 0 709.15 1.53 4.13 1.09 66.13 56.6 30.85 38.14 最大剪力 -541.61 -516.07 -490.43 -465.4 -441.7 -336.15 -231.5 -125.44 -18.09 90.42 199.96 310.39 421.56 535.18 661.12 787.35第 27 页 共 83页最小弯矩 0 267.79 522.84 765.26 995.68 1.84 1.17 0.9 1.03
2335.73最小剪力 -81.94 -92.44 -.95 -5.71 -792.71 -661.9 -533.35 -407.13 -283.29 -163.74 -58.58 44.05 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-9 承载能力 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 8.69 1.12 .54 -85.23 -89.34 -63.65 -66.25 -.37 8.09 3.64 4.28 1.21 2.94 0.72 3.41 8.16 477.28 146.96 -194.37 -547.08 最大剪力 913.68 5.97 6.56 9.65 9.74 8.21 -622.7 -597.13 -571.49 -546.66 -463.29 -385.33 -288.3 -188.36 -85.71 19.45 126.9 236.41 347.73 473.77 601.64 730.49 859.99 989.85 9.23 1.48 3.74 1645.27 最小弯矩 .86 -186.18 -10.46 -02.15 -73.77 -80.78 -62.35 -02.01 -29.63 -25.86 -271.56 445.34 5.8 9.85 9.37 554.69 -107.39 -932.98 -78.63 -49.32 -54.41 最小剪力 144.1 241.55 336.37 428.53 518.02 604.83 702.1 728.5 754.08 779.62 -34.83 -51.06 -65.62 -05.75 -5.22 -815.55 -686.72 -559.01 -432.71 -321.28 -212.34 -105.58 -1.23 100.5 199.42 286.48 357.73 441.01 465.83 491.45 517.01由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.14；图3.15图 3.14 边梁承载能力极限状态弯矩包络图第 28 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.15 边梁承载能力极限状态剪力包络图由 MADIS 计算得如下数据表 3-10 边梁正常使用长期极限状态组合(弯矩 kN?m；剪力 KN) 长期组合 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 最大弯矩 0 814.73 1.56 2.16 2.76 45.44 25.08 02.56 04.68 4.22 3.95 .84 -10.14 -27.77 -44.21 -35.58 -1.15 1558.53 最大剪力 -08.72 -08.01 -961.16 -787.92 -630.95 -473.22 -314.79 -155.72 3.91 164.02 324.53 485.37 646.45 807.67 968.96 1.33 2.78 8.71 9.77 74.17 -72.19 -71.78 -4.86第 29 页 共 83页最小弯矩 0 568.94 0.62 9.06 4.22 0.19 6.96 4.52 2.89 2.05 2.02 -42.61 -14.52 -755.98 -858.71 -118.21 -57.29 -3594.29最小剪力 -46.94 -30.57 -86.17 - -788.02 -624.3 -461.81 -300.58 -140.65 17.95 175.19 331.06 485.52 638.57 790.18 940.35 6.3 8.58 0.59 -44.93 -30.7 -86.41 -1523.31 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-10 长期组合 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 5.23 7.82 4.83 39.91 2.22 7.12 2.68 .53 -576.48 -23.64 最大剪力 -712.04 -557.64 -401.77 -244.53 -86.04 73.57 234.17 395.6 557.72 720.38 883.39 9.8 5.44 9.02 2.9 最小弯矩 -.26 4.63 7.27 1.15 4.94 2.83 256.36 -09.08 -84.14 -68.2 最小剪力 -96.44 -9.96 -707.31 -545.28 -384.01 -223.66 -64.36 93.75 250.56 405.94 559.78 707.17 845.95 9.74 1.79由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.16；图3.17图 3.16 边梁正常使用长期使用状态弯矩包络图图 3.17 边梁正常使用长期使用状态剪力包络图第 30 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计表 3-11 边梁正常使用短期极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 短期组合 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 最大弯矩 0 473.96 930.4 1.63 0.38 1.33 2.16 8.51 1.24 6.42
8.78 279.21 -71.86 -29.92 -94.79 -45.6 -8.6 4.7 1.66 2.84 0.91 8.99 2.3 2.11 2466.3 最大剪力 -565.56 -540.05 -514.49 -489.61 -466.11 -374.18 -288.36 -201.87 -114.76 -27.11 61.04 149.61 238.54 327.75 417.16 506.71 596.31 685.88 775.34 864.59 953.55 3.35 2.95 8.33 -642.83 -617.31 -591.75 -567.03 -484.47 -411.36 -329.17 -245.6 -160.73 -74.67 12.48 100.62 189.61 279.34 369.67 460.47 551.58 642.86 734.14 825.26第 31 页 共 83页最小弯矩 0 278.01 543.27 795.92 2.82 8.7 4.98 1.66 8.73 6.21 4.09 426.93 -651.17 -32.43 -29.14 -19.82 -95.64 -52.65 -70.21 -35.42 -178.12 641.38 7.47 1.58 8.67 3.36 544.6 -277.96 -1333.38最小剪力 -2.77 -940.31 -908.63 -878.42 -771.93 -677.18 -583.4 -490.62 -398.89 -308.23 -218.68 -130.27 -43.02 43.04 127.9 211.53 293.92 375.05 454.93 533.53 610.84 700.03 725.49 751.02 776.53 -90.25 -28.52 -4.6 -903.41 -811.97 -720.45 -629.02 -537.83 -447.04 -356.78 -267.2 -178.41 -90.55 -3.73 81.95 166.38 249.47 326.91 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-11 短期组合 48 49 50 51 52 最大弯矩 .98 -49.65 -324.93 -611.09 最大剪力 916.03 9.32 0.75 最小弯矩 -66.99 -94.2 -5332.13 最小剪力 396.82 479.35 504.06 529.6 555.12由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.18；图3.19边梁正常使用短期状态剪力图 3.18 边梁正常使用短期状态弯矩包络图图 3.19 边梁正常使用短期状态剪力包络图 表 3-12 中梁承载能力极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 承载能力 1 2 3 4 5 6 7 8 最大弯矩 0 731.79 6.75 0 3.67 最大剪力 -769.18 -737.04 -704.82 -673.26 -643.03 -518.97 -398.82 -277.68第 32 页 共 83页最小弯矩 0 378.89 741.74 0.24 6.66 4395.71最小剪力 -99.14 -02.67 -90.16 -7.14 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-12 承载能力 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 51.23 01.75 51.87 35.86 5.63 6.02 4.87 -26.27 -04.65 -87.38 -44.64 -47.36 813.54 0.03 0.96 4.32 3.53 7.13 7.42 0.3 900.5 -14.95 -24.5 最大剪力 -155.65 -32.81 90.74 214.91 339.6 478.8 623.24 767.87 912.57 1.72 9.67 1.11 0.98 1.16 -929.04 -896.88 -864.67 -833.25 -723.91 -622.35 -507.5 -390.62 -271.86 -151.35 -29.25 94.27 219.06 359.29 505.07 651.52 798.43 945.58 9.64
8.83 1684.96 最小弯矩 2.73 8.31 2.45 5.15 6.41 621.5 -869.12 -32.4 -48.25 -65.53 -99.56 -44.6 -75.68 -75.98 -592.83 499.08 2.17 4.58 0.95 7.89 710.82 -336.01 -40.58 -20.91 -.43 最小剪力 -737.81 -589.99 -443.75 -299.12 -156.15 -28.99 91.52 210.26 327.21 442.35 555.67 667.13 776.75 884.46 5.96 0.28 -16.9 -24.16 -16.62 -22.21 -7.34 -780.33 -633.88 -488.22 -343.54 -214.4 -91.27 30.35 150.29 268.42 384.58 492.41 589.34 698.68 730.05 762.25 794.41由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.20；图3.21第 33 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.20 中梁承载能力极限状态弯矩图图 3.21 中梁承载能力极限状态剪力图表 3-13 中梁正常使用短期极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 短期组合 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 最大弯矩 0 528.46 7.35 0.59 1.06 4.21 8600.72 最大剪力 -782.36 -750.24 -718.09 -686.62 -656.53 -541.93 -434.86 -327.32 -219.35 -111 -2.31第 34 页 共 83页最小弯矩 0 384.26 752.48 1.72 1.1 1.81 1.07最小剪力 -66.97 -3.83 -959.08 -834.36 -721.08 -608.48 -496.58 -385.4 -274.97 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-13 短期组合 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 1 3.43 6.13 0.86 .95 -71.98 -26.76 -24.38 -83.1 -42.34 -.68 6.91 2.84 6.97 2.47 2.5 7.61 4.17 517.85 -97.92 -01.99 最大剪力 106.67 215.91 325.33 434.9 544.56 654.26 763.94 873.53 982.99 1.16 7.53 8.3 -967.63 -935.52 -903.39 -871.24 -839.9 -731.11 -632.9 -528.35 -422.84 -316.43 -209.19 -101.19 7.49 116.77 226.56 336.77 447.29 558.04 668.91 779.77 890.52 4.31 4.96 1230.68 最小弯矩 8.9 5.28 0.23 .73 -522.6 -74.43 -73.54 -88.52 -66.84 -05.79 -14.78 -70.11 -2.19 1.14 4.84 2.28 8.14 1.15 13.93 -61.19 -55.58 -96.71 最小剪力 -165.31 -56.43 51.63 158.87 265.27 370.82 475.5 579.32 682.25 784.31 885.43 998.88 2.83 82.97 -11.34 -40.42 -06.05 -895.08 -784.05 -673.08 -562.28 -451.75 -341.6 -231.91 -122.78 -14.29 93.48 200.45 306.56 411.73 512.93 608.93 717.75 749.04 781.19 813.32由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.22；图3.23第 35 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.22 中梁正常使用短期极限状态组合弯矩图图 3.23 中梁正常使用短期极限状态组合剪力图表 3-14 中梁正常使用长期极限状态组合(弯矩kN?m；剪力KN) 长期组合 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 最大弯矩 0 482.2 946.45 2.06 1.07 1.94 6.04 最大剪力 -792.3 -760.19 -728.05 -696.63 -666.59 -555.68 -453.7 -351.46 -248.97 -146.26 -43.36第 36 页 共 83页最小弯矩 0 388.76 761.46 9.69 5.02 1.67 6.88最小剪力 -998.16 -963.27 -928.4 -894.27 -861.57 -744.88 -639.36 -534.22 -429.48 -325.16 -221.27 湘西沪溪大桥施工图设计续表 3-14 长期组合 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 最大弯矩 9.61 0.92 0.34 0.31 .02 -72.38 -19.54 -18.63 -66.77 -42.66 -0.49 0.33 3.32 2.47 4.46 1.92 0.84 9.37 300.4 -64.15 -76.69 最大剪力 59.7 162.91 266.23 369.64 473.09 576.57 680.03 783.45 886.79 990 9.07 6.18 0.68 -948.57 -916.45 -884.32 -853.01 -744.45 -647.53 -547 -445.92 -344.32 -242.25 -139.74 -36.85 66.39 169.91 273.68 377.63 481.71 585.85 689.99 794.07 897.97 8.2 6.56 最小弯矩 0.65
3.87 3.32 -233.95 -84.19 -71.4 -03.04 -64.38 -53.88 -68.53 -6.53 322.67 8.82 5.35 0.72 6.79 9.99 296.3 -986.31 -11.41 -70.8 -5676.6 最小剪力 -117.81 -14.81 87.74 189.81 291.4 392.5 493.11 593.23 692.84 791.95 890.51 3.33 7.57 -30.61 -62.13 -11.69 -907.58 -803.37 -699.14 -594.93 -490.83 -386.88 -283.14 -179.67 -76.52 26.27 128.64 230.56 331.98 432.87 531.49 627.13 735.74 767.01 799.14 831.25由上述所列表格数据在EXCEL中得到图3.24；图3.25第 37 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 3.24 中梁正常使用长期极限状态组合弯矩包络图图 3.25 中梁正常使用长期极限状态组合剪力包络图第 38 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计44.1 计算原理预应力钢筋的估算与布置采用 φs15.2 钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积 Ap1=139mm2，抗拉强度标准值 fpk=1860MPa ，张拉控制应力取 σcon=0.75fpk=0.75× MPa ，预应力损失按张 拉控制应力的 20%估算。4.2 预应力钢筋估算结果据MADIS计算所得的预应力束数估算结果见表 4-1、4-2。表 4-1 边梁预应力钢筋量估算 单元 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 顶/底 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 ey (m) -0.4 -0. -0.6 -0.2 -0.9 -0. -0.6 -0.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.169 1.第 39 页 共 83页Ny (kN) 0 0 842.7.901 3.01 6.099 9.574 0.126 0
Ay (m ) 0 0 0..8 0.2 0.002 0.4 0.7 0 0.........00762 湘西沪溪大桥施工图设计续表 4-1 单元 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 顶/底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 ey (m) 1.6 1.5 0.9 0.3 0.7 0.2 0.5 0.7 0.7 0.1 0.1 0.6 0.6 0.5 0. 0. 0.2 0.988 -0.8 -1.6 -1.072 1.1 1.5 1.6 1.0066第 40 页 共 83页Ny (kN) 0
. 749.983 4.082 1.969 5.159 6.521 9.71 .6 607.1 0
Ay (m ) 0 0.......004 0.9 0.7 0.1 0.8 0.5 0.7 0.001 0.7 0.004 0.9 0 0.......0077 02 湘西沪溪大桥施工图设计续表 4-1 单元 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 顶/底 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 ey (m) -1.6 -1.169 1. 1.6 1.5 0.9 0.3 0.7 0.2 0.5 0.7 0.7 0.1 0.9879 Ny (kN)
.859 1.618 7.805 7.384 Ay (m ) 0..........6 0.8 0.1 0.42表4-2 中梁预应力钢筋量估算表 单元 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 顶/底 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 ey (m) -0.1 -0.7 -0.3 -0. -0.9 -0.9 -0.7第 41 页 共 83页Ny (kN) 0 0 897.6.697 5.674 5.414 2.165 1.971 0Ay (m ) 0 0 0.. 0.1 0.4 0.6 0.005 02 湘西沪溪大桥施工图设计续表 4-2 单元 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 顶/底 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 ey (m) -0.7 -0.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.7 -1.4 -0.8 -0. -0.6 -0.4 -0.9 -0.4 -0.9 -0.7 -0.7 -0.619 0. 0.9 0.4第 42 页 共 83页Ny (kN)
7.711 3.846 8.911 0.697 885.414 1.224 1.129 4.496 7.4Ay (m ) 0..........007 0 0......9 0.002 0.7 0.1 0.7 0.2 0.6 0.9 0.32 湘西沪溪大桥施工图设计续表 4-2 单元 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 顶/底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 顶 ey (m) 0.5 0.5 1.4 0.1 0.9 1. 1.3 1.4 1.2 1.9 1.8 1.5 1.9 0.7 0.2 0.927 -0.6 -0.4 -0.9 -0.4 -0.9 -0.7 Ny (kN) 5.19 0
.7 2.031 6.421
Ay (m ) 0.001 0.....006 0 0..007 0 0..........004 0 0.7 0.1 0.4 0.82第 43 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计4.3 预应力筋布置原则a.连续梁预应力筋束的配置除满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG D62-2004）构造要求外，还应考虑以下原则： (1) 应选择适当的预应力束筋类型与锚具类型，对不同跨径的梁桥结构，要选用 预 加力大小恰当的预应力束筋，以达到合理的布置型式。避免造成因预应力束筋 与 锚具型式选择不当，而使结构构造尺寸加大。当预应力束筋选择过大，每束 的预加力 不大，造成大跨结构中布束过多，而构造尺寸限制布置不下时，则要 求增大截面。反 之，在跨径不大的结构中，如选择预加力很大的单根束筋，也 可能使结构受力过于集 中而不利； (2) 预应力束筋的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断 钢 筋那样去切断预应力束筋，而导致在结构中布置过多的锚具。由于每根束筋都 是 一巨大的集中力， 这样锚下应力区受力较复杂， 因而必须在构造上加以保证， 为此常 导致结构构造复杂，而使施工不便； (3) 预应力束筋的布置，既要符合结构受力的要求，又要注意在超静定结构体系 中 避免引起过大的结构次内力； (4) 预应力束筋配置，应考虑材料经济指标的先进性，这往往与桥梁体系、构造 尺 寸、施工方法的选择都有密切关系； (5) 预应力束筋应避免使用多次反向曲率的连续束，因为这会引起很大的摩阻损 失， 降低预应力束筋的效益； (6) 预应力束筋的布置，不但要考虑结构在使用阶段的弹性受力状态的需要，而 且 也要考虑到结构在破坏阶段时的需要。 b.钢束布置时，应注意以下几点： (1) 应满足构造要求。如孔道中心最小距离，锚孔中心最小距离，最小曲线半 径， 最小扩孔长度等； (2) 注意钢束平、竖弯曲线的配合及钢束之间的空间位置。钢束一般应尽量早的 平 弯，在锚固前竖弯。特别应注意竖弯段上、下层钢束不要冲突，还应满足孔道 净 距的要求； (3) 钢束应尽量靠近腹板布置。这样可使预应力以较短的传力路线分布在全截面 上， 有利于降低预应力传递过程中局部应力的不利影响；能减小钢束的平弯长度；能 减小横向内力；能充分利用梗腋布束，有利于截面的轻型化；第 44 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计(4) 尽量以 S 型曲线锚固于设计位置，以消除锚固点产生的横向力； (5) 钢束的线形种类尽量减少，以便于计算和施工； (6) 尽量加大曲线半径，以便于穿束和压浆； (7) 分层布束时，应使管道上下对齐，这样有利于混凝土的浇筑和振捣，不可采 用 梅花形布置； (8) 顶板束的布置还应遵循以下原则： a.钢束尽量靠截面上缘布置，以极大发挥 其力学效应；b.分层布束时应使长束布置在上层，短束布置在下层。首先，因为先 锚 固短束，后锚固长束，只有这样布置才不会发生干扰；其次，长束通过的梁 段多，放 在顶层能充分发挥其力学效应；再次，较长束在施工中管道出现质量 问题的机率较 高，放在顶层处理比较容易些。4.4 预应力钢筋的布置根据表 4-1、4-2 估算出的预应力钢绞线的面积除以选用的钢绞线的面积即可得 到每个截面所需的钢绞线的根数。详细见相应 CAD图纸所示。图 4.1 T 梁正弯矩钢束布置(单位以图示为准)图 4.2 T 梁正弯矩钢束布置(单位以图示为准)第 45 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计图 4.3 T 梁正弯矩钢束布置(cm)图 4.4 T 梁正弯矩钢束布置(mm)图 4.5 湿接缝处负弯矩钢束布置（mm）4.5 预应力损失计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.2.1 条规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，应考虑由下列因素引起的预 应力损失： 预应力钢筋与管道壁之间的摩擦 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩第 46 页 共 83页? l1?l2 湘西沪溪大桥施工图设计预应力钢筋与台座之间的温差 混凝土的弹性压缩 预应力钢筋的应力松弛 混凝土的收缩和徐变? l3?l4? l5?l6说明：从计算概念上，每根预应力束在每个截面的预应力损失都不一样，但是由 于本设计是毕业设计教学环节，时间有限，所以进行一定的简化，假定预应力束在每 个截面的损失相等。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（ JTG D622004）规定，钢绞线的张拉控制应力 ? con 取 0.75 f pk 。即： ? con =0.75 ? Mpa4.6 预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失计算公式见式（4-1）所示。? l1 ? ? con [1 ? e ? ( ?? ? kx ) ]式中 : ； ? l1 ――由于摩擦引起的应力损失（ MPa ） ； ? con ――钢筋（锚下）控制应力（ MPa ）（4-1）? ――从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和（ rad ） ? 可按下式计算：2 2 ； ? ? ?H ? ?Vχ ――从张拉端至计算截面的管道长度（ m ） ；? ――钢筋与管道壁之间的摩擦系数，按表 6.3.4 ?1 采用；k ――考虑每米管道对其设计位置的偏差系数，按表 6.3.4 ?1 采用。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）表 6.3.4 ?1 可知，管道类型为塑料波纹管时， ? 取 0.17， k 取 0.0015 。χ 取值为跨中截面到张拉 端的距离。4.7 锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失计算公式见式（4-2）所示。?L Ep L? l2 ?式中:（4-2）? l 2 ――由于锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失（ MPa ） ；第 47 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计； L ――预应力钢筋的有效长度（ m ）?L ――锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩值（ m ） 。根据采用锚具，则根据规范表 6.3.4? 2 可知， ?L1 ＝ 6 mm ，接缝压缩值 ?L2 ＝ 1 mm 。4.8 钢筋与台座间的温差引起的损失此工程采用后张法，所以预应力筋和台座之间温差引起的应力损失 ? l 3 不予考虑。? l 3 ? 2?t ? 2 ? t2 ? t1 ? ? 0 MPa4.9 混凝土弹性压缩引起的应力损失在后张法结构中，由于一般预应力筋的数量较多，限于张拉设备等条件的限制， 一般都采用分批张拉、锚固预应力筋。在这种情况下，已张拉完毕、锚固的预应力 筋，将会在后续分批张拉预应力筋时发生弹性压缩变形，从而产生应力损失。? l 4 ? n p ? ?? c ? ?式中: ； ? l 4 ――由于混凝土的弹性压缩引起的应力损失（ MPa ）（4-3）?? c ――在先行张拉的预应力钢筋重心处，由于后来张拉一根钢筋而产生的混凝土正应力；对于连续梁可取若干有代表性截面上应力的平均值（ MPa ） ；? ――在所计算的钢筋张拉后再张拉的钢筋根数。经推导可得公式其他形式为：? l4 ?2m ? 1 n p? c m（4-4）m ――表示预应力筋张拉的总批数；? c ――在代表截面（如 l/4 截面）的全部预应力钢筋形心处混凝土的预压应力（预应力筋的预拉应力扣除 ? l1 和 ? l 2 后算得） 。?c ?Np An?N p e2 pn In（4-5）N p ――所有预应力筋预加应力（扣除相应阶段的应力损失 ? l1 和 ? l 2 后）的内力；e pn ――预应力筋预加应力的合力 N p 至混凝土净截面形心轴的距离；An 、 I n ――混凝土的净截面面积和截面惯性矩。4.10 预应力钢筋松弛引起的损失第 48 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计对于采用超张拉工艺的低松弛钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计 算， 即：? l 5 ? ? ? ? ? (0.52式中：? pef pk? 0.26) ? ? pe(4-8)? ――张拉系数，对于本设计，采用超张拉，取? ? 0.9 ；? ――钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，取 ? ? 0.3 ；? pe ――传力锚固时的钢筋应力， ? pe ? ? con ? ? l1 ? ? l 2 ? ? l 4 。4.11 混凝土收缩徐变引起的应力损失 ? l 6由于混凝土收缩、徐变引起的应力损失终极值按下列公式计算：0.9 E p ? cs (t u , t 0 ) ? ? EP ? pc? (t u , t 0 ) 1 ? 15 ?? ps? l 6 (t u ) ?式中:??（4-9）? cs (tu , t0 ) 、 ? (tu , t0 ) ――加载龄期为 t 0 时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值；t 0 ――加载龄期，即达到设计强度为 90%的龄期，近似按标准养护条件计算则有0.9 f ck ? f ck log t0 ' ' ，则可得 t0 ? 20d 。对于二期恒载的加载龄期 t 0 ，假定 t0 ? 90d 。 log 28? ――对于后张法构件， ? ? ( Ap ? As ) / An ；其中 Ap、As 分别为受拉区的预应力钢筋和非预应力钢筋的截面面积，An 为换算截面面积；? ps ―― ? ps ? 1 ?e2 ps i2；i ――截面回转半径，对于后张法构件 i 2 ? I n / An ；e ps ――构件受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋截面重心至构件截面重心轴的距离。第 49 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计5截面强度验算5.1 基本理论' 预应力混凝土受弯构件截面强度验算内容包括两大类，即正截面强度验算和斜截面强度验算。其验算原则基本上与普通钢筋混凝土受弯构件相同：当预应力钢筋的含 筋量 配置适当时，受拉区混凝土开裂退出工作，预应力钢筋和非预应力钢筋分别达到 各自的设计抗拉设计强度 fpd和 f sd ；受压区混凝土应力达到设计抗压强度 f cd ，非预应力钢筋达到其抗压设计强度 f sd ，并假定受压区的混凝土应力按矩形分布。但受 压区布有预应力钢筋 Ap 时，其应力却达不到抗压设计强度 f 混凝土构件的主要区别。pd，这就是与普通钢筋5.2 计算公式根据上述基本原理，这里只给出承载能力极限状态下，预应力混凝土连续梁上、 下缘均布置预应力钢筋的正截面强度计算公式；有关斜截面抗剪强度，因现行桥梁设 计规范尚无连续梁桥的计算公式，将通过主应力来验算控制。 5.2.1 矩形截面矩形截面（包括翼缘位于受拉边的 T 形截面）受弯构件，若偏安全地略去非预应 力钢筋的影响，则其正截面强度可按下式计算：Mu ? x 1 ? ? f cd bx(h0 ? ) ? ? ? pa A p ( h0 ? a p ) ?c 2 ?s 1(5-1)且中性轴位置按下列公式确定：? f pd A p ? f cd bx ? ? ? pa A p混凝土受压区高度应符合下列条件：(5-2)x ? ? b h0x ? 2a ?p验算结果应满足：(5-3) (5-4)Mu ? Md式中：(5-5)M u ――截面计算承载力；第 50 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计M d ――截面计算弯矩；? c ――混凝土安全系数， ? c 采用 1.25；? s ――预应力钢筋安全系数， ? s 采用 1.25；b ――矩形截面宽或 T 形截面腹板宽；h0 ――截面有效高度， h0 ? h ? a p ；a p ――受拉区钢筋 A p 合力作用点至截面最近边缘的距离；h ――截面全高；a ?p ――受压区 A? p 合力作用点至截面最近边缘的距离；（JTG D62-2004）规定采用。 ? b ――预应力混凝土受弯构件受压区高度界限系数，按《桥规》5.2.2 工形截面 翼缘位于受压区的工形受弯构件应按 I，II 类工形截面分别考虑。T 形及箱形截面 均可作为工形截面的特例。 （1）第 I 类工形截面 当符合下列条件时：? f pd Ap ? f cd b?f h?f ? ? ? pa A p(5-6)则按宽度为b ?f的矩形截面计算。（2） 第 II 类工形截面 当式(5-6)不成立时，计算中应考虑截面腹板受压混凝土的工作，其正截面强度按下 式计算：Mu ? h?f ? 1 ? x? ? h ? ? f cd bx? h0 ? ? ? f cd ?b?f ? b ?? ? 0 ? ?c ? 2? 2 ? ? ? 1 ? ? ? ? ? ? h ?? ?? f pa Ap ?h0 ? a p ? ? ? ? s ?(5-7)且中性轴位置按下式确定：? f pd Ap ? f cd bx ? f cd (b?f ? b)h?f ? ? ? pa A p(5-8)式中：h ?f ――工形截面受压区翼缘的高度； b ?f ―― 工形截面受压区翼缘的计算宽度，按《桥规》 （ JTG D62-2004 ）确定。混凝土受压区高度应符合式(5-3)、(5-4)的要求。验算结果应满足式(5-5)（以下同） 。 当式(5-4)不满足时： （1）当 ? ?pa 为正值（压应力）时：第 51 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计Mu ?1?sf pd A p (h ? a p )(5-9)（2）当 ? ?pa 为负值（拉应力）时：Mu ? 1 ?? ? f pd Ap (h ? a p ) ? σ?pa A? pap ? γs ?(5-10)以上公式为简化计算并偏安全考虑，均未计 As 、 As' 的影响；若实际设计需考虑As 、 As' ，则在公式中计入相应的影响项即可。表5-1 边梁使用阶段正截面抗弯验算 rMu 验算 (kN?m) OK 0 OK 0 OK 840.7764 OK 359.0716 OK
OK 704.1288 OK
OK 8394.66 OK
OK 第 52 页 共 83页单元 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18最大/最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大Mn (kN?m) 9.627 05.01 11.88
湘西沪溪大桥施工图设计续表 5-1 单元 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 最大/最小 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK rMu(kN?m) 54.14 88.63 43.01
-93..06 -77..47 -35..51 -18.272 -71..84 -548.81 22.47
898.0194第 53 页 共 83页Mn(kN?m)
479.....827
湘西沪溪大桥施工图设计续表 5-1 单元 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 最大/最小 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK rMu (kN?m) 152.34
737.418 11.54 37.41 -414.33 -10..04 -48..2876 Mn (kN?m)
04..8386单元 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11最大/最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小表5-2 中梁使用阶段正截面抗弯验算 rMu 验算 (kN?m) OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK 0 0 845.5 .84 10.33 46.53 411.572 65.26
273.6Mn (kN?m) 00.604 41.78 22.22 69....087 461........4305第 54 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计续表 5-2 单元 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 最大/最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK rMu (kN?m)
361.96 852.36 23.26 36.3
-..638 -524...........797 - -682..7 -14..9 -338.64 30.215第 55 页 共 83页Mn (kN?m)
171.....9884 湘西沪溪大桥施工图设计续表 5-2 单元 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 最大/最小 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK rMu (kN?m) 10.84
522.29 94..28
48.899 22.06 34.96 557.3 -58..1 -8..12 - Mn (kN?m)
498...8255由以上表格知：各个验算截面强度满足要求。第 56 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计6抗裂验算6.1 规范要求根据《公路桥规》第 6.3.1 条规定，预应力混凝土受弯构件应按下列规定进行正 截 面和斜截面抗裂验算。6.2 正截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，在荷载短期效应组合下正截面抗裂应对构件正截面混 凝土的拉应力进行验算，并符合下列要求。 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下： 分段浇注 ? st ? 0.80? pc ? 0 （6-1）但是采用MIdas计算时，预应力产生的压应力 ? pc 是由各个施工阶段中预应力效应 累计而成，由于施工过程复杂， ? pc 不容易单独获取，现有桥梁结构计算机程序一般 没有提供直接按照上面公式进行截面验算的功能，故本示例中正截面抗裂验算时还参 照《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023―85）中的规定， 对于全预应力混凝土构件，在使用荷载作用下，其受拉区混凝土不允许出现拉应力， 即受拉边缘由预加力引起的混凝土预压应力 ? hy 必须大于或等于由使用荷载引起的拉应 力 ? h1 ， ? hy ? ? h1 ， 也即 ? hy ? ? h1 ? 0 ， 计算结果见下表 6-1 （这里只取关键控制截面数 据）。表6-1 边梁使用阶段正截面抗裂验算 Sig_T Sig_B 2 2 (kN/ m ) (kN/ m ) 74.88 95.46 76.02 19.88 91.694 3.17 29.13 19.07 第 57 页 共 83页单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12短/长 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OKSig_MAX 2 (kN/ m ) 70.52 52.88 3.21 58.7 湘西沪溪大桥施工图设计单元 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52短/长 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OKSig_T 2 (kN/ m ) 85.12 58.26 97.919
29.43 65.27 42.45
78.28 90.26 13.7 54.95 50...49 2.61Sig_B 2 (kN/ m ) 22.34 88.005 15.48 04.18 74.07 55.572 01.545
95.04 41.552 08.48 30.189 8.82 69.24 413.04 68.3682续表 6-1 Sig_MAX 2 (kN/ m ) 22.34 88.005 15.48 04.18 51.07 32.34 67.75 75.52 9.18 04.9 8.82 69.24 10.8 22.7461单元 1 2P-Order 0 0短/长 短期 短期表6-2 中梁使用阶段正截面抗裂验算 Sig_T Sig_B 验算 2 2 (kN/ m ) (kN/ m ) OK 80.0317 OK 1.9683第 58 页 共 83页Sig_MAX 2 (kN/ m ) 64.888 湘西沪溪大桥施工图设计续表 6-2 单元 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 P-Order 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 短/长 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 验算 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK Sig_T (kN/ m2 ) 14. 27.29 35.24 73.53 17.37 25.703 079..39 29.36 96.899 81.78 6.17 39.1 59.09 79.52 63.36
第 59 页 共 83页Sig_B (kN/ m2 ) 59.55 84.59 71.97 959. 727.51 14.2 42.2 068...91 222.992
26.4 24.53 99.55 63.66 42.09 76.1561Sig_MAX (kN/ m2 ) 14. 84.59 71.97 959. 727.51 14.2 42.2 01.61 49.57 1.97 03.78 26.4 47.251 13.22 23.52 42.09 76.1561 湘西沪溪大桥施工图设计单元 49 50 51 52P-Order 0 0 0 0短/长 短期 短期 短期 短期验算 OK OK OK OKSig_T 2 (kN/ m ) 64.15 Sig_B 2 (kN/ m ) 212..36续表 6-2 Sig_MAX 2 (kN/ m ) 64.15 6.3 斜截面抗裂验算据 MADIS 计算所得单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 类型 验算 表6-3 边梁使用阶段斜截面抗裂验算 Sig_P5 Sig_P7 Sig_P8 Sig_MAX 2 2 2 2 (kN/ m ) (kN/ m ) (kN/ m ) (kN/ m ) -7.8 -40.6 -22.348 -35. -29.4 -16.3 -27.5 -46.995 -18.4 -16.9 -3.9 -108.18 -131.106 -3.1 -53.4 -23.1 -17.2 -29.6 -52.9 -45.3 -27.8 -36.4 -58.8 -21. -56.7 -6.8 -190.753 -8.1 -71.9 -42.1 -17.2 -29.6 -52.9 -45.3 -27.8 -36.4 -58.8 -21. -56.7 -6.8 -190.753 -8.1 -71.9 -42.1 -17.2 -29.6 -52.9 -45.3 -27.8 -36.4 -58.8 -21. -56.7 -6.8 -190.753 -8.1 -71.9 -42.8878 Sig_AP 2 (kN/ m ) - - - - - - - - - - - - - -1590FX-MIN FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MIN FZ-MIN FZ-MIN FZ-MIN FZ-MIN FZ-MIN FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MAX FZ-MIN FZ-MAX FZ-MIN FZ-MIN FZ-MAX FZ-MIN FZ-MAX FZ-MAX FZ-MIN FZ-MAX FZ-MAXOK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK第 60 页 共 83页 湘西沪溪大桥施工图设计单元 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52类型验算Sig_P5 2 (kN/ m ) -19.2 -48.5 -28.6 -31.2 -53.607 -22.7 -22.8 -4.2 -123.252Sig_P7 2 (kN/ m ) -26.5 -63.8 -40. -43.376 -54. -31.9 -40.6 -11.8 -184.542Sig_P8 2 (kN/ m ) -26.5 -63.8 -40. -43.376 -54. -31.9 -40.6 -11.8 -184.542Sig_MAX 2 (kN/ m ) -26.5 -63.8 -40. -43.376 -54. -31.9 -40.6 -11.8 -184.542续表 6-3 Sig_AP 2 (kN/ m ) - - - - - - - }
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