PKPM建模步骤
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文网文[号··京公网安备号·甲测资字
文化部监督电子邮箱：wlwh@··
文明办网文明上网举报电话： 举报邮箱：&&&&&&&&&&&&PKPM建模过程
pkpm 初学者建模一般过程
pkpm 初学者建模一般过程
轴线输入DD网格生成DD构件定义DD楼层定义DD荷载定义DD楼层组装DD保存文件
注意柱、梁、楼板截面的选取，在PMCAD中柱、梁、楼板截面定义用的着：
[1]框架柱截面估算：&
高与宽一般可取（1/10~1/15）层高。并可按下列方法初步确定。&
1。按轴压比要求&
又轴压比初步确定 框架柱截面尺寸时，可按下式计算：&
[$micro]N = N/Acfc&
式中 [$micro]N ----- 框架柱的轴压比&
Ac -------框架柱的 截面面积&
f c--------柱混凝土抗压强度设计值&
N---------柱轴向压力设计值&
柱轴向压力设计值可初步按下式估算:&
N = &gQSN&1&2&&
式中: &g -----竖向荷载分项系数&
Q---------每个楼层上单位面积的竖向荷载,可取q=12~14KN/m[$sup2]&
S--------柱一层的荷载面积&
N---------柱荷载楼层数&
&1------考虑水平力产生的附加系数,风荷载或四级抗震时&1=1.05,三~一级抗震时&1=1.05~1.15&
&2------边角柱轴向力增大系数,边柱&2 =1.1,角柱&2 =1.2&
&------柱由框架梁与剪力墙连接时,柱轴力折减系数,可取为0.7~0.8&
框架柱轴压比 [$micro]N 的限值宜满足下列规定:&
抗震等级为一级时, 轴压比限值 0.7&
抗震等级为二级时, 轴压比限值 0.8&
抗震等级为三级时, 轴压比限值 0.9&
抗震等级为四级及非抗震时, 轴压比限值 1.0&
Ⅳ类场地上较高的高层建筑框架柱,其轴压比限值应适当加严,柱净高与截面长边尺寸之比小于4时,其轴压比限值按上述相应数值减小0.05。
此外，高层建筑框架柱的最小尺寸hc不宜小于400mm,柱截面宽度bc不宜小于350mm,柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4
[2]梁截面估算：
梁高与跨度的关系&
主梁一般取为跨度的1/8~1/12&
次梁一般取为跨度的1/12~1/15&
悬挑梁一般取为悬臂长的1/6&
主梁 200，250，300&&&
次梁 200&&&
跨度较小的厨房和厕所可以取到120，150&&&
[3]楼板厚度估算：
单向板：短边的1/35&
双向板：短边的1/40&
悬臂板：悬臂长的1/12&
同时要遵守混凝土规范10.1.1中对板的最小厚度规定&
在PMCAD中，不同结构层的输入和修改可以通过新建标准层和换标准层来实现，
修改每层的&本层信息&，主要是材料和层高的修改，板厚可以先设置为100，后面具体修改。
接下来就是荷载定义和楼层组装：
荷载定义是楼板荷载的设置，这里也可以初步设置一个数值（例如住宅建筑大部分的楼板恒载和活载是多少就先定义下来，后面可以具体修改）
楼层组装就是将先前按照平面一层一层的组合为一个立体的计算模型，其中需要注意的就是层高和设置顺序。
再望下是：总信息&&材料信息&&地震信息&&风荷载信息&&绘图参数
首先是总信息，基本上查找相关规范就可以：
结构体系：根据具体的结构选形&
结构主材：根据具体结构形式选择&
结构重要系数：根据建筑的安全等级可以确定。《混凝土结构设计规范》
材料信息：
菜单里的墙主要指的是混凝土墙（剪力墙），选择纵向，横向钢筋的等级，以及分布间距和配筋率（这些都在抗震规范6.4中有详细的说明），然后是梁、柱钢筋的选择，这些取值决定后面PKPM计算中钢筋的各项参数，一般受力钢筋取为HRB335，构造类钢筋为HPB235，容重，如果无特殊要求就不用改了。
地震信息：
1.设计地震分组：在抗规后面的附录A中有全国各城市的地震分组信息，找到项目所在城市，如果没有，参照以前该地区项目设计的设计说明中应该包括此信息&
2.地震烈度：同上&
3.场地类别：场地类别根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度划分为四类，我们应该能够在地质勘察报告中找到项目的场地分类信息&
4.框架抗震等级：在抗震规范表6.1.2中查询&
5.剪力墙抗震等级：同上&
6.计算振型个数：振型个数不是简单的与结构的层数相关。对一般规则结构，结构振型的个数在刚性楼板假定的情况下，是结构层数的3倍，即每层3个，两个平动振型和一个转动振型。&
本人的做法是：对于一般工程，不少于9个。但如果是2层的结构，最多也就是6个，随着层数的增加而增加，但一般不超过15个&
7.周期折减系数：周期折减系数与填充墙的长度、位置、数量有关，这里仅仅介绍我个人的做法&
框架结构：0.6~0.8；框剪结构：0.7~0.9；剪力墙结构：0.9~1.0
风荷载信息：
1.基本风压：按照荷载规范附录 D.4 中附表 D.4 给出的 50 年一遇的风压采用，但不得小于 0.3kN/m2。对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。&
2.地面粗糙类别：按照新的荷载规范，将地面粗糙类别分为A、B、C、D四类，其中其中A、B类的有关参数不变，C类指有密集建筑群的城市市区，新增添的D类，是指有密集建筑群且有大量高层建筑的大城市市区&
3.体型系数：同样在荷载规范中，风荷载章节有详细说明，不同的是这里可以根据建筑沿高度体型的变化分别输入体形系数，如果是简单建筑，就不用了，主要是针对复杂形式和高层中裙房的变化这些需要考虑多体型系数&
最后是存盘退出，PKPM会检查必需的数据是否遗漏，如果不全会在顶部红色文字提示，按照提示完成相应的操作，再存盘退出，选择&计算后面的文件&，检查输入以后，PMCAD的初步输入就完成了，以后会根据计算中的调整反复操作PMCAD ，初学者可以多次调整做练习.
还有很重要的一个就是墙(这里指的是填充墙)荷输入
活载折减系数需要注意的是规范规定的情况要适当提高,某些时候不折减
高层结构设计需要控制的七个比值及调整方法
高层设计的难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置，设计过程中控制的目标参数主要有如下七个：
一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。
&&&&& 轴压比不满足时的调整方法：
&&&&& 1、程序调整：SATWE程序不能实现。
&&&&& 2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。
二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。
&&&&& 剪重比不满足时的调整方法：
&&&&& 1、程序调整：在SATWE的&调整信息&中勾选&按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力&后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。
&&&&&&& 2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整：
&&&&&&& 1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。
&&&&&&& 2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。
&&&&&&& 3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的&调整信息&中的&全楼地震作用放大系数&中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。
三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。
&&&&&&& 刚度比不满足时的调整方法：
&&&&&&& 1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。
&&&&&&& 2、人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整：
&&&&&&& 1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。
&&&&&&& 2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。
四、位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。
&&&&& 位移比不满足时的调整方法：
&&&&&&& 1、程序调整：SATWE程序不能实现。
&&&&&&& 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；调整方法如下：
&&&&&&& 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度；同时在设计中，应在构造措施上对楼板的刚度予以保证。
&&&&&&& 2）利用程序的节点搜索功能在SATWE的&分析结果图形和文本显示&中的&各层配筋构件编号简图&中快速找到位移最大的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度；也可找出位移最小的节点削弱其刚度；直到位移比满足要求。
五、周期比：主要为限制结构的抗扭刚度不能太弱，使结构具有必要的抗扭刚度，减小扭转对结构产生的不利影响，见高规4.3.5及相应的条文说明。周期比不满足要求，说明结构的抗扭刚度相对于侧移刚度较小，扭转效应过大，结构抗侧力构件布置不合理。
&&&&& 周期比不满足时的调整方法：
&&&&& 1、程序调整：SATWE程序不能实现。
&&&&& 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构布置，提高结构的抗扭刚度；总的调整原则是加强结构外围墙、柱或梁的刚度，适当削弱结构中间墙、柱的刚度；利用结构刚度与周期的反比关系，合理布置抗侧力构件，加强需要减小周期方向（包括平动方向和扭转方向）的刚度，或削弱需要增大周期方向的刚度。当结构的第一或第二振型为扭转时可按以下方法调整：
&&&&&&& 1）SATWE程序中的振型是以其周期的长短排序的。
&&&&&&& 2）结构的第一、第二振型宜为平动，扭转周期宜出现在第三振型及以后。见抗规3.5.3条3款及条文说明&结构在两个主轴方向的动力特性(周期和振型)宜相近&。
&&&&&&& 3）当第一振型为扭转时，说明结构的抗扭刚度相对于其两个主轴（第二振型转角方向和第三振型转角方向，一般都靠近X轴和Y轴）的抗侧移刚度过小，此时宜沿两主轴适当加强结构外围的刚度，并适当削弱结构内部的刚度。
&&&&&&& 4）当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的抗侧移刚度相差较大，结构的抗扭刚度相对其中一主轴（第一振型转角方向）的抗侧移刚度是合理的；但相对于另一主轴（第三振型转角方向）的抗侧移刚度则过小，此时宜适当削弱结构内部沿&第三振型转角方向&的刚度，并适当加强结构外围（主要是沿第一振型转角方向）的刚度。
&&&&&&& 5）在进行上述调整的同时，应注意使周期比满足规范的要求。
&&&&&&& 6）当第一振型为扭转时，周期比肯定不满足规范的要求；当第二振型为扭转时，周期比较难满足规范的要求。
六、刚重比：主要是控制在风荷载或水平地震作用下，重力荷载产生的二阶效应不致过大，避免结构的失稳倒塌，见高规5.4.1和5.4.4及相应的条文说明。刚重比不满足要求，说明结构的刚度相对于重力荷载过小；但刚重比过分大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。
&&&&&&& 刚重比不满足时的调整方法：
&&&&&&& 1、程序调整：SATWE程序不能实现。
&&&&&&& 2、人工调整：只能通过人工调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。
七、层间受剪承载力比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免楼层抗侧力结构的受剪承载能力沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.3及相应的条文说明；对于形成的薄弱层应按高规5.1.14予以加强。
&&&&& 层间受剪承载力比不满足时的调整方法：
&&&&&&& 1、程序调整：在SATWE的&调整信息&中的&指定薄弱层个数&中填入该楼层层号，将该楼层强制定义为薄弱层，SATWE按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。
&&&&&&& 2、人工调整：如果还需人工干预，可适当提高本层构件强度（如增大柱箍筋和墙水平分布筋、提高混凝土强度或加大截面）以提高本层墙、柱等抗侧力构件的抗剪承载力，或适当降低上部相关楼层墙、柱等抗侧力构件的抗剪承载力。
如果结构竖向较规则，第一次试算时可只建一个结构标准层，待结构的周期比、位移比、剪重比、刚度比等满足之后再添加其它标准层；这样可以减少建模过程中的重复修改，加快建模速度。
上述几个参数的调整涉及构件截面、刚度及平面位置的改变，在调整过程中可能相互关联，应注意不要顾此
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编辑：刘梓楠
有网友碰到过这样的问题:PKPM计算参数,问题详细内容为:《PKPM计算参数》由网友灵山冷水收藏至我搜你图书库。,我搜你通过互联网收集了相关的一些解决方案,希望对有过相同或者相似问题的网友提供帮助,具体如下:一、总信息1．水平力与整体坐标夹角：一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。2．砼容重：25&& 结构类型&&&&&&&&& 框架结构&&&& 框剪结构&&&& 剪力墙结构&&&& 重度&&&&&&&&&&&&&&&&& 25&&&&&&&&&&&&&& 26&&&&&&&&&&&&&&& 273．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。4．裙房层数：高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。5．转换层所在层号：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）6．地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。地下室一般与上部共同作用分析； 地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析； 地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。7．墙元细分最大控制长度：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。8．墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。对于多层结构，应选此项。外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项。9．恒活荷载计算信息：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。&& 模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。（高层建筑）10．结构体系：& 规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级。11．对所有楼层强制采用刚性楼板假定当计算结构位移比时，需要选择此项。应该注意的是，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项。故在计算过程中必须进行2次计算，一次来在假定楼板全刚性的情况下算得控制位移比，第二次在真实的环境来算得构件的配筋。12．地震作用计算信息一般应计算水平地震作用，8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑（如结构转换层中的转换构件、跨度大于24m的楼盖或屋盖、悬挑大于2m的水平悬臂构件等），应计算竖向地震作用。二、风荷载信息1．地面粗糙度类别：& A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（0.12）& B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。(0.16)& C类：指有密集建筑群的城市市区。(0.22)& D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(0.30)2．修正后的基本风压：对于高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用。风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大，特别是风载产生的弯矩过大。顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，应将风荷载修正为从正负零算起。用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。3．结构的基本周期：宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；规则框架T=(0.08-0.10)N；框剪结构、框筒结构T=（0.06~0.08)N；剪力墙、筒中筒结构T=(0.05~0.06)N，N为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。 4．体型系数：a）圆形和椭圆形平面，Us=0.8b）正多边形及三角形平面，Us=0.8+1.2/(n的平方根)，其中n为正多边形边数c）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3d）下列建筑的风荷载体形系数Us=1.4i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；ii：L形和槽形平面；iii：高宽比H/Bmax大于4、长宽比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。三、地震信息由于抗震设防烈度为6度时，某些房屋可不进行地震作用计算，但仍应采取抗震构造措施，因此，若在第一页参数中选择了不计算地震作用，本页中地震烈度、框架抗震等级和剪力墙抗震等级仍应按实际情况填写，其他参数可不必考虑。1．结构规则性信息：平面不规则的类型扭转不规则：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。凹凸不规则：结构平面凹进的一侧尺寸,大于相应投影方向总尺寸的30%。楼板局部不连续：楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，例如，不效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%，或开洞面积大于该层楼面面积的30%，或较大的楼层错层。竖向不规则的类型侧向刚度不规则：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%；除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%。竖向抗侧力构件不连续：竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、桁架等）向下传递。楼层承载力突变：抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%。2．扭转耦联信息：对于耦联选项，建议总是采用； 质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。 偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用例：一31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%； 规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大； 对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大； 通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋，程序自动取二者之间的大值，而不是二者的叠加。3．设计地震分组、设防烈度、场地类别，按规范及地质报告。4．框架、剪力墙抗震等级：5．考虑偶然偏心及双向地震作用：计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。 计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%~10%，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。 注：对于不规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与“偶然偏心”同时作用。“偶然偏心”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。 建议的选用方法： 当为多层（≤8层，≤30m），考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心； 当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或在刚性板假定下，位移比大于1.2， 考虑双向地震作用。 6．计算振型个数：按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于9；复杂结构应大于等于15；N 个塔楼时，振型个数应大于等于N×9。（注意各振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律）一般较规则的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数大于等于3就可，顶部有小塔楼时就大于等于6。按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按铡刚计算的二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。规范要求，地震作用有效质量系数要大于等于0.9；基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满足。7．活荷质量折减系数：取0.5。8．周期折减系数：&周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充砖墙刚度对结构自振周期的影响。因为周期小的结构，其刚度较大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则结构偏于不安全。根据《高规》3.3.17 条规定，当非承重墙体为实心砖墙时，ψT可按下列规定取值：框架结构0.6~0.7；框架－剪力墙结构0.7~0.8；剪力墙结构0.9~1.0。实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小来取上限或下限。当非承重墙体为空心砖或砌块时，ψT可按下列规定取值：框架结构0.75(灰砂砖)，0.80(空心砌块)；框架－剪力墙结构0.9~1.0；剪力墙结构可取0.95。当结构的第一自振周期T1≤Tg时，不需进行周期折减，因为此时地震影响系数由程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。 10．结构的阻尼比：钢筋混凝土结构均取5%。 11．特征周期： 12．多遇及罕遇地震影响系数最大值13．斜交抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：&《抗规》5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。 相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，且不得大于90和小于0。这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。四、活荷信息1．考虑活荷不利布置的层数&& 从第1到6层，多层应取全部楼层，高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条。2．柱、墙活荷载是否折减民用建筑折算，非民用另议，工业厂房不折算。PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）。3．传到基础的活荷载是否折减民用建筑折算，非民用另议，工业厂房不折算。折算，PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）。4．柱，墙，基础活荷载折减系数《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）& 计算截面以上的层号------折减系数&&&&&&&&&&&& &1&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& 1.00&&&&&& &《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）&&&&&&&& & 2---3&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& &0.85&&&&&&& 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）&&&&&&&& & 4---5&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& 0.70&&&&&&& 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）&&&&&&&& & 6---8&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&0.65&&&&&&& 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）&&&&&&&& &9---20&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& 0.60&&&&&&& 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）&&&&&&&& 》20&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& 0.60 &&&&&&&《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）&五、调整信息1．梁端负弯矩调幅系数：BT =0.85，主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8。2．梁设计弯矩增大系数：BM =1.00，放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0。3．梁扭矩折减系数：TB =0.40，现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0；《高规》5.2.4条。4．剪力墙加强区起算层号：LEV_JLQJQ =1，《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条。5．连梁刚度折减系数：BLZ =0.70，一般工程取0.7，位移由风载控制时取&#；《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.1条。6．中梁刚度增大系数：BK=2.00，《高规》5.2.2条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取1.3-2.0,一般取2.0。7．九度结构及一级框架梁柱超配筋系数：取1.15，《抗规》6.2.4条。8．调整与框支柱相连的梁内力：一般不调整，《高规》10.2.7条。9．按抗震规范5.2.5调整楼层地震内力：一般调整，用于调整剪重比，《抗规》5.2.5条(强条)。10．指定的薄弱层个数：强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条，《高规》4.6.4条。11．全楼地震力放大系数：RSF =1.00，用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.0。12．0.2Qo 调整起始层号：用于框剪（抗震设计时），将剪力墙层填入，纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条。13．0.2Qo 调整终止层号：用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条。14．顶塔楼内力放大起算层号：按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0。15．顶塔楼内力放大：计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）；计算振型数为3时，取1.5。六、设计信息：1．结构重要性系数: RWO =1.00，《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00。建筑结构的安全等级表4.1.4安全等级破坏后果建筑物类型一级很严重重要的房屋二级严重一般的房屋三级不严重次要的房屋对安全等级为一、二、三级的结构构件，结构重要性系数应分别取1.1、1.0、0.9。2．钢构件截面净毛面积比:0.85，用于钢结构。3．考虑 P-Delt 效应：据有关分析结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑P-DELT效应。对6度抗震或不抗震，且基本风压小于等于0.5K/M2的建筑，其结构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。考虑后结构周期一般会加长。考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法计算。可于WMASS.OUT中查看是否需要考虑，再重新设置。4．梁柱重叠部分简化为刚域: 一般不简化，《高规》5.3.4条，参见《手册》。对于异型柱结构，宜采用“梁柱重叠部分简化为刚域”，对于矩形柱结构，可以将其作为一种安全储备而不选择它。5．按高规或高钢规进行构件设计：符合高层条件的建筑应勾选，多层建筑不勾选。6．柱配筋计算原则:宜按[单偏压]计算；角柱、异形柱按[双偏压]验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按[双偏压]计算。7．梁保护层厚度 (mm):25.00mm，室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1。8．柱保护层厚度 (mm):30.00mm，室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1。9．混凝土柱的计算长度系数计算执行混凝土规范7.3.11-3条：是否执行“混凝土规范7.3.11-3条”，需要用户首先自行判断是否达到75%的弯矩比值，然后用户自行决定是否执行该条文。执行该条文可能使得计算长度系数变化较大，并会影响到跃层柱的计算长度自动搜索。七、配筋信息：1．梁主筋强度(N/mm2):300，设计值，HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2；《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。2．柱主筋强度(N/mm2):300，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。3．墙主筋强度(N/mm2):210 ，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。4．梁箍筋强度(N/mm2):210，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。5．柱箍筋强度 (N/mm2):210，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。6．墙分布筋强度(N/mm2):210，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。7．梁箍筋最大间距(mm):100.00，《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.3条3款（强条）。8．柱箍筋最大间距(mm):100.00，《砼规》10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.8条2款（强条）。9．墙水平分布筋最大间距(mm):200.00，《砼规》10.5.10条；可取100-300，《抗规》6.4.3条1款（强条）。10．墙竖向筋分布最小配筋率(%):0.30，《砼规》10.5.9条；可取0.2-1.2。八、荷载组合：1．恒载分项系数:1.20，一般情况下取1.2，详《荷规》3.2.5条1款（强条）。活荷载效应控制取1.20；恒荷载效应控制取1.35。2．活载分项系数:1.40，一般情况下取1.4，对标准值大于4KN/m2 的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。详《荷规》3.2.5条2款（强条）。活荷载效应控制取1.4；恒荷载效应控制取0.98。3．活荷载的组合系数:大多数情况下取0.7，详见《荷规》4.1.1条表4.1.1（强条）。4．活荷载的重力荷载代表值系数:雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数。5．风荷载分项系数:1.40，一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）。6．风荷载的组合系数:取0.6，《荷规》7.1.4条。7．水平地震力分项系数:取1.3，《抗规》5.1.1条1款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）。8．竖向地震力分项系数:取0.5，《抗规》5.1.1条4款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）。9．特殊荷载分项系数:无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条）。九、地下室信息&1．回填土对地下室约束相对刚度比:指基础回填土对结构约束作用的刚度是地下室抗侧刚度的几倍。若取0，则认为回填土对结构没有约束力，地震力往下传。若填负数，则相当于在地下室的顶板嵌固，地震力不往下传。比如，有两层地下室，若填-1，则表示在地下室二层顶板嵌固，地震力计算到地下室二层顶板；若填-2，则表示在地下室一层顶板嵌固，地震力计算到地下室一层顶板。若填1~5之间的参数，则参数越高，表示基础回填土对结构的约束能力越强，地震力作为外力对地下室的影响越小。2．外墙分布筋保护层厚度:一般取35mm。3．扣除地面以下几层的回填土约束指从第几层地下室考虑基础回填土对结构的约束作用，因为回填土对结构的约束作用是随着深度的增加而增加的，对于地下1层，这种约束作用一般较小。比如有三层地下室，若填1，则程序只考虑地下3层和地下2层回填土对结构的约束作用。4．回填土容重一般取18~20kN/m3。5．室外地坪标高建筑物室外地面标高，以建筑+-0.000标高为准。高则填正值，低则填负值。6．回填土侧压力系数一般取0.5。7．地下水位标高以建筑+-0.000标高为准。十、SATWE计算控制参数：层刚度比计算：1）剪切刚度：剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构及对地下室嵌固条件的判定。2）剪弯刚度：剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构。3） 按层地震剪力与层地震位移差之比计算（抗震规范方法）：地震力与层间位移比是执行《抗震规范》第3．4．2条和《高规》4．3．5条的相关规定，通常绝大多数工程都可以用此法计算刚度比。地震作用分析方法：按总刚计算耗机时和内存资源较多。有弹性楼板设置时必须按总刚计算。无弹性楼板时宜按侧刚计算。规范控制的层刚度比和位移比，要求在刚性楼板条件下计算，因此，任何情况下均按侧刚算一次，以验算层刚度比和位移比。十一、计算结果的鉴别分析和调整1）合理性：框架结构；T1=0.1~0.15N(其中N为结构层数)框剪结构：T1=0.08~0.12N(其中N为结构层数)剪力墙结构：T1=0.04~0.06N(其中N为结构层数)筒中筒结构：T1=0.06~0.1N(其中N为结构层数)并且有T2~（1/3~1/5）T1；T3~（1/5~1/7）T12）扭转周期应小于平动周期的0.9(0.85)3）底部总剪力与总重量的比为： Q/W=0.12%~0.28%（7度、二类土）&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& Q/W=2.8%~5%（8度、二类土）1）位移：&&&&&&&&& 当剪力墙作为薄壁杆件计算时，最大层间相对位移取u/h小于等于1/1100；较佳取值取1/0.当剪力墙作为墙元模型（包括壳元、膜元等计算时；最大层间相对位移取满足规范要求为基准，较佳取值1/。2）合理的含钢量：梁：0.35%~1.5%& 墙：0.35%~0.5%柱：0.5%~1.5%&& 板：0.35%~0.6%3）最大层间位移角和水平位移不宜大于楼层平均位移值的1.2倍，A级高度不应大于1.5倍，B级高度不应大于1.4倍。4）构件刚度控制与调整： 刚度控制内容&&&&&&  不满足时的调整方法 1 弹性层间位移控制：△umax/h&#~1/1000 调整层高，加强底部竖向构件刚度 2 层刚度比控制：Ki/Ki+1&#且3 Ki/(Ki+1+ Ki+2+ Ki+3) &# 调整层高，加强或削弱相关层刚度或按《高规》5.1.13和5.1.14处理 3 转换层刚度比控制：K’i+n/K’i&# K’i+1/K’i&# 调整层高，加强或削弱相关层刚度 4 嵌固层刚度比控制：γe=(G1A1H0)/(G0A0h1)≥2；其中：[A0，A1]=AW+2.5(hci/hi)2Aci 增加地下室剪力墙或将嵌固层下移一层 5 整体稳定刚重比控制：EJd&#GH2或GJ≥10GJ 加强竖向构件刚度& 6 扭转位移控制：A类高度不宜△umax/△uuc &#不尖△umax/△uuc &#B类高度不宜△umax/△uuc &#不尖△umax/△uuc &# 调整平面布置，减少刚心与形心偏心距，注：若（△umax/h）x2比弹性层间位移角控制要求小，则可不考虑本项要求 7 扭转控制刚度：A类高度A类高度：T1/Tt&#B类高度：T1/Tt&# 找出原因采取相应措施 8 舒适度控制：amax&#(m/s2) (住宅、公寓)amax&#(m/s2) (办公、旅馆) 加强竖向构件刚度&采用薄壁杆元模型输入时要注意：1）上下墙体的剪心、形心应尽可能对齐；局部开洞整体剪力墙化为无洞口剪力墙输入；局部无洞剪力墙化成整体开洞剪力墙输入。2） 带边柱剪力墙按无柱剪力墙输入；当柱断面较大时，可再单独输入柱，最后柱配筋=柱钢筋+墙端筋3）一般与剪力墙正交梁端宜按铰支输入，当墙厚&#梁高时，可按弹性固结梁输入，按铰支输入时，与墙正交梁端的负筋不少于跨中的40%4） 地下室边墙壁不宜按整片墙输入，宜分段按墙柱输入，凡有梁相交部位设墙柱，墙柱截面取支承点两边各3倍墙厚，当有明柱时加输时柱。5） 抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相邻层上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。6） A级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上的一层受剪承力的80%；不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。7）各片剪力墙的等效刚度相差不要大于3倍。8）多层或高层上部结构设置水箱和游泳池时，其底板应与楼面板分开。9） 框架-剪力墙结构，底层剪力墙截面面积AW和柱截面面积AC之和与高层楼面面积之比，对7度2类土情况，一般（AC+AW）/Af=3%~5%; AW/ Af=2%`3%。层数多高度大的框架-剪力墙结构，宜取上限值，且纵横两个方向的剪力墙均宜在上述范围内，框架-剪力墙结构中剪力墙厚度初步估计见下表： 抗震烈度 10层 15层 20层 25层 30层 35层 40层 7度 250 250 250 300 300 350 400 8度 250 250 300 350 400 450 500 9度 300 300 350 400 450 500 550&异形柱的构造：1） 异形柱的墙肢宽度B宜为200~300；一般取墙肢最小宽度bmin&#mm.2）截面的长度B一般取2b≤B≤4b;且H/4≤B≤H/4；H为柱的净高，最小长度Bmin =2bmin 。当异形柱作为角柱时，墙肢长度不宜小于600mm .剪力墙类别划分: λ=hw/bw λ＞8 8≥λ＞5 5≥λ＞3 λ＜3 4≥λ＞2 剪力墙类别 一般剪力墙 短肢剪力墙 小墙肢短肢剪力墙 按柱设计 异形柱&A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构 的承载力不宜小于其上一层的80%； 不应小于其上一层的60%；B级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力结构的承载力不应小于其上一层的75%.&错层结构：当错层高度大于框架梁的截面高度时，各部分楼板应作为独立楼层参加整体计算，不宜归并为一层计算，此时，每一个错层部分可视为独立楼层，独立楼层的楼板可视为在楼板平面内刚度无限大，相反，可作为同一楼层参加结构整体计算错层处框架柱的截面宽度和高度均不得小于600，砼强度等级不得低于C30，抗震等级宜提高一级，竖向配筋率不宜小于1.5%；箍筋全高加密，箍筋体积配箍率不宜小于1.5%；错层处平面外受力的剪力墙，其截面厚度：非抗震设计时不应小于200。抗震设计时不应小于250，并均应设置与之垂直的墙肢或扶壁柱，抗震等级应提高一级，砼强度等级不应低于C30。水平和竖向分布钢筋的配筋率：非抗震设计时不应小于0.3%；抗震设计时不应小于0.5%。&错层在结构模型中的输入：&&& 按每块楼板为一层的方法输入，这样两块楼板就被分成两层，分层时在没有楼板的地方就输入上下连通的独立柱和剪力墙，此时要注意洞口的输入，由于错层按两层或多层输入后，层分得很细，往往从洞口中窜过，为了使计算正确，应把洞口上的墙梁按普通梁来输入，在洞口的两端加两个节点，在构件中定义墙梁，在墙梁的标高处输入墙梁。请注意，本站信息均收集自互联网，相关信息仅供参考，医疗等重要信息请以正规途径为最终意见，本站不承担任何责任！
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