300MW双水内冷水轮发电机的绝缘与振动问题
户 我国第1台3o0MW双水内冷发电机安装于刘家峡水电站,定子额定电压为18kV,电流为llO00A,线棒采用环氧粉云母绝缘。为了减少定子绕组的冷却水路,采用了单层分数槽绕组。因此定子线负荷较高(1113A/cm),相应引起电磁振动较大和电动力加剧,导致端部绝缘磨损。同时由于线棒制造工艺存在问题,造成预防性试验中击穿率较高,运行中发生主绝缘击穿故障。本文针对上述间题根据现场运行和有关测试结果作一分析。一、定子绝缘 ’300MW双水内冷水轮发电机(以下简称劝。M…W电机)定子绝缘主要存在2个问题,一是定子端部绝缘磨损,二是击穿率较高,.给生产运行带来危害。 1.端部绝缘磨损 (’l)绝缘磨损情况 认叨。年11月22日机组小修中,发现定子绕组端部固定夹板14处松动,、其中上部有4处,下部有切处。由于夹板松动端部绝缘均有不同程度的磨损,其中有12处磨损深度达2~4mm,最严重的一处线棒窄面已磨损露铜,上端支持环有3处绝缘磨损深度达2~...&
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我厂共装有九台水轮发电机组,除9号机是双水内冷发电机以外,其他八台发电机型号为Ts854/156一40,其中1966年以前投产的1~6号六台发电机定子线棒绝缘均为沥青云母片绝缘。这种机组投运数年后,发电机定子上层线棒绝缘严重老化,检修耐压击穿数量多,运行击穿事故频繁,仅在年的3年内就发生事故击穿3根,耐压试验击穿69根。 从击穿线棒的解剖情况发现,除绝缘老化严重外,股线还有变色现象,靠转子侧的股线呈紫兰色,靠定子侧的股线颜色正常。为了解线棒的最高温度和它们的温度分布规律,我厂在年间,对多台机组上下层定子线棒埋设热电偶带电测量额定工况时股线铜温,发现线棒股线温度分布很不均匀,靠转子侧上下槽口温度高,中部温度低,靠定子侧上下槽口温度低,中部温度高。其中上层定子线棒温差在40℃以上,最高温度达120℃左右,多台机组试验都是同样的结果。 为了研究解决线棒温度分布不均匀,降低最高温度,我厂于1986年在...&
(本文共6页)
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O概述 大型交流电机的定子线棒是由许多并联的单元导线扮所组成的.为了减小并联单元导线间的环流损耗,必须给单元导线以某种方式的换位.但因大型交流发电机的端部漏磁场十分复杂,至今还不能获得完全满意的解答,故要使定子线棒中的单元导线,在十分复杂的漏磁场中都能机会均等地处于所有的位置,实际上是不可能的,所以仅能在一定的简化假定条件下进行分析.通常认为理想的线棒换位方式是180。/540。/一180。,但因工艺复杂,仅能在.注:单元导线即通称股线.但考虑超导发电机的气隙绕组情况,故用本称,西安交通大学学报第21容极少数具有很长端部尺寸的大型发电机中才有可能实施,至今还没见到实际应用的报导.目前广泛应用的定子线捧是O。/360。/0。及0。/540。/0.方式的,因其端部不换位,仅在槽部使单元导线做一周及一周半的扭转,以其结构及工艺上的简单而受到普遍的欢迎.但O。/360“/0“的换位线捧,尚有较大的环流损耗,我国新安江水电厂及丰满水电厂都...&
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引言 随着大型交流电机线负荷的增加,定子绕组.中的循环电流损耗大大增加。为了抑制循环电流损耗,在铁芯较长的汽轮发电机中常采用0。/540。/0“换位方式的线棒。这种线棒的各单元导线在槽部是完全换位的,而在两个端部则互为倒置。因此,线棒端部的横向自感漏了滋场所感应的循环电势不能抵消,而目.在两端部中的作用是叠加的。为了削弱端部横向自感漏磁场的作用,文献〔1〕建立了计算环流的数学模型,对O“/540“/’0“线棒加空换位的结构进行了计算机数值计算,月_}槽部的不平衍电势补偿端部不平交电势,以抑制环流损耗。文献〔1〕只给出了设置空换位段的位置,未给出确定空换位长度及计算环流损耗的解析表达式。本文在某些简匕假定条件下,对这种线棒的空换位问题进行了理论分析,得出了极为简便的计算其空换位长度及相应的环流损耗比值昨解析表达式,供设计大型交流电机定子线棒时参考。2两端短接的0“/540。/0“线棒环流损耗 在0。/5迁0“/0。换位方式的线棒中...&
(本文共5页)
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一、引言 大型交流发电机定子线棒中有两种附加损耗,一是由于电流排挤现象,在线棒的单元导线里引起的挤流附加损耗。二是由于循环电流引起的附加损耗,这种附加损耗是由横向磁场及径向磁场在线棒单元导线里引起各不相同的感应电势,在同一线棒的单元导线间形成的回路里的循环电流所引起的。这种循环电流导致各单元导线电流不等,造成各单元导线间很大温差,使线棒中的最高单元导线铜温大大升高,降低了线棒的绝缘寿命及电机的运行效率和可靠性,危害极大。对于这种循环电流附加损耗,可以把线棒的单元导线加以适当的换位,使线棒中的各单元导线尽可能占有相同的地位,以削弱和消除单元导线间各不相同的感应电势,达到抑制环流的目的。目前国内、外普遍采用。。/360/0。和o“/540“/o“换位方式的线棒。本文针对。“/540“/o。换位线棒所组成的线圈,提出了一种能大幅度降低其环流损耗的联接方案,并进行了理论分析,导出了相应的数学解析式。 二、两端短接的0“洛40“/0“换位...&
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一、引言为了削弱O。/3 60 c/o。线棒的端部漏磁场影响,文献仁l〕提出了在楷部线棒的当中处设置一处空换位的方案。新安江水电厂1号发电机采用了这个方案, 日收到初稿,日收到修改搞电工技术学报l牙89年11月获得了降低环流附加损耗的好效果仁脚。但是计算机数值计算的结果,不能看出全面影响空换位长度及相应环流损耗等各因素间的关系,因此在确定方案时必须进行大量的计算机数值计算。本文在简化假定的条件下,对这种线棒及在槽部加三处空换位的具体情况进行了理论分析,导出了极为简便的空换位长度及相应的环流附加损耗比值解析式,从而使人们可能了解空换位长度及相应的环流损耗同哪些因素有怎样的相互关系,设计人员可方便地改进其设计方案及定量估算,避免了大量的计算机数值计算。 x处的股线中感应电势有效值为 价、=丫2万fB沙、x 令g厂二、瓦fB汀:,则式(3)可化为 价厂街’x整个线棒高度上的感应电势平均值为 1(3)〔...&
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汽轮发电机结构
    
汽轮发电机结构及工作原理 发电机通常由定子、转子、端盖及轴承等部件构成。 定子由定子铁芯、线包绕组、机座以及固定这些部分的其他结构件组成。 转子由转子铁芯(或磁极、磁扼)绕组、护环、中心环、滑环、风扇及转轴等部件组成。 由轴承及端盖将...
汽轮发电机结构及工作原理 发电机通常由定子、转子、端盖及轴承等部件构成。 定子由定子铁芯、线包绕组、机座以及固定这些部分的其他结构件组成。 转子由转子铁芯(或磁极、磁扼)绕组、护环、中心环、滑环、风扇及转轴等部件组成。 由轴承及端盖将...
汽轮发电机结构及工作原理 发电机通常由定子、转子、端盖及轴承等部件构成。 定子由定子铁芯、线包绕组、机座以及固定这些部分的其他结构件组成。 转子由转子铁芯(或磁极、磁扼)绕组、护环、中心环、滑环、风扇及转轴等部件组成。 由轴承及端盖将...
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随着电源建设的迅猛发展, 单机容量的逐渐增大, 轴电压成为大型发电机采用静止自并励磁系统后的一个严重问题。研究轴电压、轴电流有着很重要的意义。轴电压的波形具有复杂的谐波脉冲分量, 对油膜绝缘特别有害当轴电压未超过油膜的破坏值时, 轴电流非常小。若轴电压超过轴承油层击穿电压, 则在轴承上形成很大的轴电流, 即所谓电火花加工电流, 将烧蚀轴承部件, 造成很大危害。磁路不对称、单极效应、电容电流、静电效应、静态励磁系统、外壳、轴等的永久性磁化均有可能引起轴电压。【文献2】
轴电压是指在电机运行时,电机两轴承端或电机转轴与轴承间所产生的电压。在正常情况下,轴电压较低时,燃气发电机转轴与轴承间存在的润滑油膜能起到较好的绝缘作用。但是,如果由于某些原因使得轴电压升高到一定数值时,就会击穿油膜放电,构成轴电流产生的回路。轴电流不但会破坏油膜的稳定性,使润滑冷却的油质逐渐劣化,同时,由于轴电流从轴承和转轴的金属接触点通过,金属接触点很小,电流密度很大,在瞬间会产生高温,使轴承局部烧熔。被烧熔的轴承合金在碾压力的作用下飞溅,将在轴承内表面烧出小凹坑。最终,轴承会因机械磨损加速而破损,严重时会烧坏轴瓦,造成事故被迫停机。【文献12】
发电机轴电压一直是存在的，但一般不高，通常不超过几V~十几 V，但当绝缘垫因油污、损坏或老化等原因失去作用时，则轴电压足以击穿轴与轴承间的油膜而发生放电，久而久之，就会使润滑和冷却的油质逐渐劣化，严重者会使转轴和轴瓦烧坏，造成停机事故。
1、 发电机轴电压产生的原因
（1）、磁不对称引起的轴电压它是存在于汽轮发电机轴两端的交流型电压。由于定子铁芯采用扇形冲压片、转子偏心率、扇形片的导磁率不同,以及冷却和夹紧用的轴向导槽等发电机制造和运行原因引起的磁不对称,结果产生包括轴、轴承和基础台板在内的交变磁链回路。由此在发电机大轴两端产生电压差。每一种磁不对称都会引起相应幅值和频率的轴电压分量,各个轴电压分量叠加在一起,使这种轴电压的频率成分很复杂,其中基波分量的幅值最大,3 次和5 次谐波幅值稍小,更高次谐波分量幅值很小。这种交流轴电压一般为1～10 V ,它具有较大的能量。如果不采取有效措施,此种轴电压经过轴———轴承———基础台板等处形成一个回路,产生一个很大的轴电流。轴电流引起的电弧加在轴承和轴表面之间,其主要后果是引起轴承上的钨金和轴表面的磨损,并使润滑油迅速劣化。由此会加速轴承的机械磨损,严重者会使轴瓦烧坏。【文献12】
（2）、　静电电荷引起的轴电压这种出现在轴和接地台板之间的直流型电压,是在一定条件下高速流动的湿蒸汽与汽轮机低压缸叶片摩擦出的静电电荷产生的。这种静电效应仅仅偶然在某种蒸汽条件下才能出现,并非经常存在。随着运行工况的不同,这种性质的轴电压有时会很高,电位达到上百伏,当人触及时会感到麻手。它不易传导至励磁机侧,但如果不采取措施将该静电电荷导入大地,它将在发电机汽机侧轴承油膜上聚集并且最终在油膜上放电而导致轴承损坏。
（3）、　静态励磁系统引起的轴电压目前,大型汽轮发电机组普遍采用静态励磁系统。静态励磁系统因可控硅换弧的影响,引入了一个新的轴电压源。静态励磁系统将交流电压通过静态可控硅整流输出直流电压供给发电机励磁绕组,此直流电压为脉动型电压。对于采用三相全控桥的静态励磁系统,其励磁输出电压的波形在1 个周期内有6 个脉冲。这个快速变化的脉动电压通过发电机的励磁绕组和转子本体之间的电容耦合在轴对地之间产生交流电压。此种轴电压呈脉动尖峰状,其频率为300 Hz (当励磁系统交流侧电压频率为50Hz 时) ,它叠加到磁不对称引起的轴电压上,从而使油膜承受更高的尖峰电压。在增大到一定程度时,击穿油膜,形成电流而造成机械部件的灼伤和损坏。【文献13】
（4）、剩磁引起的轴电压当发电机严重短路或其他异常工况下,经常会使大轴、轴瓦、机壳等部件磁化并保留一定的剩磁。磁力线在轴瓦处产生纵向支路,当机组大轴转动时,就会产生电势,称为单极电势。正常情况下,微弱的剩磁所产生的单极电势仅为毫伏级。但在转子绕组匝间短路或两点接地时,单极电势将达到几伏至十几伏,会产生很大的轴电流,沿轴向经轴、轴承和基础台板回路流通,不仅烧损大轴、轴瓦等部件,而且会使这些部件严重磁化,给机组检修工作带来困难。
2、 发电机轴电压造成的危害
轴电压大小随各机组情况的不同而不同， 一般说来机组容量越大，其气隙磁通和结构的不对称性也越大。而磁场中谐波分量和铁芯饱和程度以及定子的不平整度也越大，轴电压峰值就越高，轴电压的波形具有复杂的谐波分量，采用静止可控整流励磁的机组，其轴电压波形中有很高的脉冲分量，对油膜绝缘特别有害，当轴电压达到一定值后，如不采取适当措施，油膜会被击穿而产生轴电流。
若汽轮发电机组的轴电流很大，则轴电流通过的轴颈、轴瓦等有关部件将烧坏，汽轮机主油泵的传动蜗杆和蜗轮将损坏，轴电流引起的电弧会烧蚀轴承部件并使轴承的润滑油老化，从而加速轴承的机械磨损，轴电流会使汽轮机部件、发电机端盖、轴承和环绕轴的其他部件强烈磁化，并在轴颈和叶轮处产生单极电势。
过高的轴电压足以击穿轴与轴承间的油膜时，发生放电，其放电回路为发电机大轴-------轴颈------轴瓦-----轴承支架-----机组底座。虽然，轴电压不高，通常50∽300MW为4V→6V，但回路电阻很小，因此，产生的轴电流可能很大，有时达数百安。轴电流会使润滑冷却的油质逐渐劣化，严重者会使轴瓦烧坏，被迫停机造成事故。所以在安装和运行中，测量检查发电机组的轴及轴承间的电压。【文献15】
3、 发电机轴电压的防范及消除措施
通常采用下列几种防范措施
（1）、 设计安装时，通常在位于发电机励磁端的轴承支架与底座之间加装绝缘垫，同时将所有油管、螺杆、螺钉等采取绝缘措施。
（2）、设计有发电机汽机侧大轴的接地电刷，用于释放汽轮机低压段的静电电荷，保证轴与地的电势相同。除消除大轴电压外，大轴接地碳刷同时有以下作用，用以保护电机：1. 测量转子正负对地电压。2. 作为转子一点接地的保护。
（3）、为了降低汽轮发电机组由于磁路不对称引起的轴电压，设计发电机时考虑了消除或减少轴电压中的三次或五次谐波分量的措施，采用全新的发电机结构，安装时严格按照厂家工艺、设计要求，防止转子偏心。
（4）、为防止转子绕组一点接地短路而产生轴电压，运行时投入励磁回路两点接地保护装置。
（5）、为切断轴电流，在励磁机侧包括发电机轴承、氢冷发电机的油密封，水内冷发电机转子的进出水支座和进出水管法兰，励磁机和副励磁机轴承与机座的底板之间加装绝缘垫。轴承座的紧固件和连接到轴承座的油管也要与轴承绝缘可采用双层绝缘措施。【文献11】
（6）、 在电机设计时,避免产生磁路不对称。
（7）、 电机设计、制造和运行时,避免产生轴向磁通。
（8）、 将轴承座对地绝缘。
（9）、 在轴上装设接地电刷。
（10）、 采用非磁性轴承座或附加线圈。
（11）、 在直流电机的电枢出线端加设一个对地的旁路电容。【文献10】
4、 轴电压的测量
转子接地碳刷和轴承的绝缘对防护轴电压对发电机安全运行的作用是非常重要的。在实际的运行中, 由于安装、运行环境的恶化、磨损等, 会使得转子接地不好或轴承绝缘下降, 导致轴电压上升, 轴电流增大, 最终可能损坏发电机。因此, 定期测量轴电压, 对改善发电机运行情况, 是十分必要的。下面, 笔者推荐较为简单的测量方法：
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300MW汽轮发电机运行与维护
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摘要：介绍了山西漳山发电有限责任公司2×300MW工程选用的QF -300-2型300MW汽轮发电机结构特点、运行方式、偏离允许值时应采取的措施和维护管理注意事项，为大型汽轮发电机运行和维护提供了一定的可借鉴方法。关键词：汽轮发电机；运行；维护　　发电机三相隐极式同步发电机。发电机主要由定子、转子、端盖及轴承、氢气冷却器、出线盒、油密封装置、刷架等组成。采用“水氢氢”冷却方式，发电机整体为全密封结构。山西漳山发电有限责任公司2×300MW工程选用哈尔滨电机厂有限责任公司制造的QF -300-2型300MW汽轮发电机组的技术参数见表1。表　300MW汽轮发电机组技术参数功率因素：0.85　　有功功率：300MW定子电流：10190A　　定子电压：20000V冷却方式：水氢氢　　定子绕组接线方式：YY1　QF -300-2型汽轮发电机结构特点1．1定于　　发电机机座为整体式。机座内腔沿周向均布18根弹性定位筋，构成机座和铁芯间的弹性支撑结构，以减少在发电机运行时，由定、转子铁芯间的磁拉力在定子铁芯中产生的倍频振动对机座的影响。定子机座和铁芯的固有频率避开了倍频振动频率。　　定子铁芯由高导磁、低比损耗的无取向冷轧硅钢板冲制的扇型片叠压而成。铁芯沿轴向分成64段，每段铁芯间形成8mm的径向通风沟。在两端外圈用特制的铜屏蔽板覆盖，以减少端部铁芯及结构件的损耗和发热，满足发电机进相运行的要求。　　定子绕组由实心股线和空心股线编织而成，绕组槽内采用540°罗贝尔换位，以减少环流附加损耗。定子绕组绝缘采用“F”级多胶云母带缠绕模压成型。1．2 转子　　发电机转轴是高强度螺栓高导磁率合金钢整体锻件。转子绕组每匝线圈由两股铜排组成，槽内部分加工出两排风孔构成斜流式气隙取气冷却风道护环材料为OMn18 Cr18N合金锻钢。　　发电机采用定子绕组水内冷、转子绕组氢内冷、定子铁芯及其结构件氢气表面冷却，为“水氢氢”冷却方式。　　转子绕组槽部采用气隙取气斜流通风系统。定子铁芯沿轴向分为9个分区，其中4个进风区、5个出风区，冷热风依次交替。2　300MW汽轮发电机运行2．1 调峰运行　　当电网需要时，发电机允许调峰运行。在整个发电机使用寿命期限内，启、停次数不允许超过10000次。发电机负荷增减率，每分钟为额定负荷的3％～5％。2．2 进相运行　　发电机进行运行的容许范围主要受发电机静态稳定和定子铁芯端部结构构件发热两个因素的限制。这在设计参数和结构上都充分考虑过。发电机能在超前功率因数为0.95的情况下持续运行。2．3 冷却器进水温度偏高，氢气压力变化时的氢温和负载调节　　为了防止结露和可能的振动增加，发电机冷温度应尽量维持额定值45℃土1℃。但允许不低于30℃冷氢温度下运行，冷却器的进水温度和冷氢温度超过额定值的运行方式参见“发电机冷却器的进水温度，氢气压力变化时允许的负载能力曲线”当冷氢温度超过48℃时不允许发电机运行2．4 氢气冷却器发生故障时的运行　　发电机正常运行时共有2组（每组2个，共4个）氢气冷却器，以维持机内冷氢温度恒定。当停用1个氢气冷却器时，发电机的负荷应降至额定负荷的80％或以下运行。2．5 在不同功率因数下运行　　当功率因数在0.85（滞后）～0.95（超前）之间变化时，发电机可以额定功率连续运行，在更低的滞后功率因数下，转子励磁电流不允许大于额定值；在更低的超前功率因数下，发电机受静态稳定和定于端部发热的限制，因此，要限低功率运行。2．6 发电机失磁时的异步运行　　在事故条件下，发电机允许短时失磁异步运行。当励磁系统故障后，在电网条件允许时，失磁运行的持续时间不得通过15min，这时的允许负荷应在额定值的40％以内。发生失磁时，在最初的60S内应将负荷降至额定值的60％，在此后的1.5min以内降至额定值的40％。2．7 发电机的短时断水运行　　在定子绕组水系统发生故障的情况下，额定负荷下断水运行允许持续时间为30S，而且此时绕组内应充满水。如果在此时间内，水系统（包括备用）不能恢复正常，应将负荷在2min内以50％min的速率下降至20％，发电机可以在20％的负荷下运行2h。 部分负荷下的允许断水运行持续时间参见“发电机在不同负荷下断水的允许运行时间曲线”。备用水泵在该时间内应能切换投入运行。3　偏离允许值时应采取的措施3．1 措施　　当任何被监测参数偏离允许范围时，应遵循下列原则采取措施。　　a）首先应迅速查清监测装置是否发生故障或信号装置是否发生误动作，然后立即采取相应的措施，使异常参数复位或解列、灭磁、停机。　　b）如果被监测参数突然超过允许值（或短时内突变），运行操作人员应迅速将发电机解列、灭磁、停机。然后再查清故障原因。未查清故障原因之前不得重新投入运行。3．2 措施的具体实施　　a）当发电机定子绕组（层间或出水）温度、定子铁芯温度等参数中的任何一项持续上升至规定的各自允许值以上时，信号装置自动报警。运行操作人员见到报警信号应迅速使发电机减负荷，直至该温度降至允许值以下为止。如果减负荷不奏效，应立即解除发电机负荷并与电网解列。　　如果测量发电机定子绕组各个出水温度的温差大于10℃，也应采取上述措施。　　当用电阻法测得的发电机转子绕组的温度超过允许范围时也应采取上述措施。　　b）当发电机轴承温度及其回油温度持续上升时，可适当提高进油温度。如果温度超过允许值，应立即停机并检查原因。　　C）当发电机内发现少量水时，应当将水排出并加强对发电机的监视。　　如果机内继续积水，则必须依次断开氢气冷却器，以查清哪台冷却器发生漏水故障。然后采取措施将故障清除。　　当发现内冷水压比机内氢压高时应对此情况立即处理，使其压力恢复正常，同时监视线棒的温度并注意机内是否有水放出。这时应尽可能停机，以便查清和消除隐患的根源。　　d）机内氢气应满足基本数据的要求。当机内氢气压力低于或高于额定值时，运行操作人员应立即补氢或排氢。当机内氢压急剧下降即漏氢量过大时，应尽快查清漏氢原因和部位。必要时应降负荷直至停机进行检查。　　当机内氢气纯度下降至允许下限值时，应采取补、排氢的方法提高机内氢气的纯度。机内氢气湿度偏高，对绕组绝缘及转子护环产生有害影响。因此，运行时机内冷氢气绝对湿度必须低于（或露点温度-18℃），即在机外常压下取样化验时氢气中的水汽浓度不高于1g／m3（或露点温度-18℃），在任何运行方式下都必须保持这一数值。　　e）当氢气冷却器及水水冷却器内的二次水流量降低至额定值的75％时，信号装置应报警。运行操作人员应适当减小发电机的负荷。同时应采取措施恢复至额定流量。　　f）当定子绕组进水温度、机内冷氢温度低于允许范围，应采取措施使其恢复正常（调节氢气冷却器，水水冷却器中的二次水温度或流量）。　　g）当内冷水导电率超过额定值到5μs／cm时，信号装置应当报警。运行操作人员接到报警信号后，必须用新鲜合格的内冷水更换原有的内冷水使导电率降至额定值以下。如果不能奏效，则当导电率达到10μs／cm时，应迅速解除发电机负荷并与电网解列。　　当内冷水中PH值和铜离子含量超标时，必须更换内冷水，使这两个数值达到标准值。定子绕组内冷水系统的充水和补水均必须由凝结水除盐装置之后的汽轮机凝结水泵管道供给。　　当内冷水中含有氢气且取样化验氢气含量超过3％时，应加强对发电机的监视。每隔1h用化验方法检测一次内冷水中的氢气含量。同时注意定子绕组各线棒的温度以及机内是否有水排出。此时必须保证氢压高出内冷水压0.05MPa。机组应尽快停机，最多应不超过3昼夜。以便消除内冷水中出现氢气的根源。如果每小时取样检测时发现捕集器中氢气含量超过20％，应立即解除发电机负荷并解列、灭磁、停机，消除故障根源。　　h）当发电机轴承室及主油箱内或发电机轴承回油中的氢气含量超过1％，必须尽快停机，消除漏氢的根源。　　当封闭母线外壳内的氢气含量超过1％时，必须迅速向其内充入惰性气体（二氧化碳或氮气）。同时立即解除发电机负荷并与电网解列、灭磁、停机。不等机组停下便开始排出机内氢气。随后找出并消除漏氢根源。4　运行中监视参数　　为确保发电机的正常运行，应监控和记录有关机组运行状态的电气参数、冷却介质参数及机械参数。如有功功率、无功功率、定子电压、定子电流、定子绕组温度、定子绕组内冷水出水温度、机内压力、密封油压、轴承温度、轴振动等。5　发电机维护5．1 集电环和电刷的维护　　日检查：每个工作班应对碳刷做直观的检查。观察是否有火花及火花的大小，集电环和电刷装置的温升及噪声情况等。如发现碳刷火花、过多的碳粉或碳刷振动，应按周期检查要求进行维修。　　周检查：每周对碳刷做一次全面的检查。　　a）检查碳刷的活动情况；　　b）检查弹簧压力是否均匀；　　C）检查碳刷的振动；　　d）检查碳刷的磨损情况；　　e）检查是否有脱辫现象。5．2 对励磁回路绝缘电阻的检测与维护　　发电机励磁回路电阻低于0.5MΩ时的运行，须经总工程师批准。5．3 氢冷器的维护　　每年应清理水室、盖子和管板的内表面，清理管板内表面，根据二次水的状况而定。每次检修和清理后，应进行0.6 MPa的水压试验，保持30min。6　结论　　本文通过对QF -300-2型汽轮发电机结构介绍，结合运行经验，提出了运行、维护中出现的问题和处理方法，为大型汽轮发电机运行和维护提供了一定的可借鉴方法。&
作者：未知 点击：735次
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