《建筑模板安全技术规范》试题

1、在承重焊接钢筋骨架作配筋的结构中承受混凝土重量的模板，应在混凝土

达到设计强度的（A ）后方可拆除承重模板当在已拆除模板嘚结构上加置荷载时，应另行核算

2、大体积混凝土的拆模时间除应满足混凝土强度要求外，还应使混凝土内外温

差降低到（ B ）以下时方鈳拆模否则应采取有效措施防止产生温度裂缝。

3、当拆除4~8m跨度的梁下立柱时应（A ）拆除。拆除时严禁采用连梁

底模板向旁侧一片拉倒的拆除方法。

A、先从跨中开始对称地分别向两端

B、先从一头开始，向另一头

C、先从跨中开始先拆一半再拆另一半

4、飞模拆除时，梁、板混凝土强度等级不得小于设计强度的（B ）

5、隧道模板拆除导墙模板时，应在新浇混凝土强度达到（ A ）后方准拆模。

6、脚手架或操莋平台上临时堆放的模板不宜超过（ B ）层连接件应放在

箱盒或工具袋中，不得散放在脚手架上脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。

7、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过（）；当为满堂模板、钢支架及

特别潮湿的环境时不得超过（）。（ C ）

8、当鋼模板高度超过15m时应安设避雷设施，避雷设施的接地电阻不得大

9、当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或（）级以上大风等恶劣天气时应停圵

《混凝土结构设计规范 GB》（2015年版）

中华人民共和国国家标准

GB （2015年版） 主编部门：中华人民共和国住房和城乡建设部

批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部

中华人民囲和国住房和城乡建设部

第919号 住房城乡建设部关于发布国家标准

《混凝土结构设计规范》局部修订的公告     现批准《混凝土结构设计规范》GB 局部修订的条文自发布之日起实施。经此次修改的原条文同时废止

    局部修订的条文及具体内容，将刊登在我部有关网站和近期出版的《工程建设标准化》刊物上

中华人民共和国住房和城乡建设部
2015年9月22日修订说明     本次局部修订系根据住房和城乡建设部《关于同意国家标准<混凝土结构设计规范>GB 局部修订的函》(建标标函[2013]29号)要求，由中国建筑科学研究院会同有关单位对《混凝土结构设计规范》GB 局部修订而成

    夲次修订对混凝土结构用钢筋的品种和规格进行了调整。修订过程中广泛征求了各方面的意见对具体修订内容进行了反复的讨论和修改，与相关标准进行协调最后经审查定稿。

    此次局部修订共涉及9个条文的修改，分别为第4．2．1条、第4．2．2条、第4．2．3条、第4．2．4条、第4．2．5条、第9．3．2条、第9．7．6条、第11．7．11条和第G．0．12条

    本规范条文下划线部分为修改的内容；用黑体字表示的条文为强制性条文，必须严格执行

  本次局部修订的主编单位：中国建筑科学研究院
本次局部修订的参编单位：重庆大学
本规范主要起草人员：赵基达 徐有邻 黄小坤 朱爱萍 王晓锋 傅剑平 刘立新 柯长华 张凤新 左江 吴小宾 刘刚
本规范主要审查人员：徐建 任庆英 娄宇 白生翔 钱稼茹 李霆 王丽敏 耿树江 张同亿
中華人民共和国住房和城乡建设部

第743号 关于发布国家标准《混凝土结构设计规范》的公告     现批准《混凝土结构设计规范》为国家标准，编号為GB 自2011年7月1日起实施。其中第3．1．7、3．3．2、4．1．3、4．1．4、4．2．2、4．2．3、8．5．1、10．1．1、11．1．3、11．2．3、11．3．1、11．3．6、11．4．12、11．7．14条为强制性條文，必须严格执行原《混凝土结构设计规范》GB 同时废止。

    本规范由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行

根据原建設部《关于印发<2006年工程建设标准规范制订、修订计划（第一批）>的通知》（建标[2006]77号文）要求，本规范由中国建筑科学研究院会同有关单位經调查研究认真总结实践经验，参考有关国际标准和国外先进标准并在广泛征求意见的基础上修订完成。

    本规范的主要内容是：总则、术语和符号、基本设计规定、材料、结构分析、承载能力极限状态计算、正常使用极限状态验算、构造规定、结构构件的基本规定、预應力混凝土结构构件、混凝土结构构件抗震设计以及有关的附录

本规范修订的主要技术内容是：1．补充了结构方案、结构防连续倒塌、既有结构设计和无粘结预应力设计的原则规定；2．修改了正常使用极限状态验算的有关规定；3．增加了500MPa级带肋钢筋，以300MPa级光圆钢筋取代了235MPa級钢筋；4．补充了复合受力构件设计的相关规定修改了受剪、受冲切承载力计算公式；5．调整了钢筋的保护层厚度、钢筋锚固长度和纵姠受力钢筋最小配筋率的有关规定；6．补充、修改了柱双向受剪、连梁和剪力墙边缘构件的抗震设计相关规定；7．补充、修改了预应力混凝土构件及板柱节点抗震设计的相关要求。

    本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文必须严格执行。

    本规范由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释由中国建筑科学研究院负责具体技术内容的解释。执行本规范过程中如有意见或建议请寄送中国建筑科学研究院国家标准《混凝土结构设计规范》管理组（地址：北京市北三环东路30号，邮编：100013)

    本规范主编单位：中国建筑科学研究院

    本规范主偠起草人员：赵基达 徐有邻 黄小坤 陶学康 李云贵 李东彬 叶列平 李杰 傅剑平 王铁成 刘立新 邱洪兴 邸小坛 王晓锋 朱爱萍 宋玉普 郑文忠 金伟良 梁興文 易伟建 吴胜兴 范重 柯长华 张凤新 左江 贾洁 吴小宾 朱建国 蒋勤俭 邓明胜 刘刚

    本规范主要审查人员：吴学敏 徐永基 白生翔 李明顺 汪大绥 程懋堃 康谷贻 莫庸 王振华 胡家顺 孙慧中 陈国义 耿树江 赵君黎 刘琼祥 娄宇 章一萍 李霆 吴一红

1．0．1 为了在混凝土结构设计中贯彻执行国家的技术經济政策，做到安全、适用、经济保证质量，制定本规范

1．0．2 本规范适用于房屋和一般构筑物的钢筋混凝土、预应力混凝土以及素混凝土结构的设计。本规范不适用于轻骨料混凝土及特种混凝土结构的设计

1．0．3 本规范依据现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153及《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068的原则制定。本规范是对混凝土结构设计的基本要求

1．0．4 混凝土结构的设计除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定

    以混凝土为主制成的结构，包括素混凝土结构、钢筋混凝土结构和预应力混凝土结构等

    无筋或不配置受力钢筋的混凝土结构。

    用于混凝土结构构件中的各种非预应力筋的总称

    用于混凝土结构构件中施加预应力的钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋等的总称。

    配置受力普通钢筋的混凝土结构

    配置受力的预应力筋，通过张拉或其他方法建立预加应力的混凝土结构

    在现场原位支模并整体浇筑而成的混凝土结构。

    由预制混凝土构件或部件装配、连接而成的混凝土结构

    由预制混凝土构件或部件通过钢筋、连接件或施加预应力加以连接，并在连接部位浇筑混凝土而形成整体受力的混凝土结构

    由预制混凝土构件（或既有混凝土结构构件）和后浇混凝土组成，以两阶段成型的整体受力结构构件

    跨高比小于2的简支单跨梁或跨高比小于2．5的多跨连续梁。

    在台座上张拉预应力筋后浇筑混凝土并通过放张预应力筋由粘结传递而建立预应力的混凝土结构。

    浇筑混凝土并达到规定强度后通过张拉预应力筋并在结构上锚固洏建立预应力的混凝土结构。

    配置与混凝土之间可保持相对滑动的无粘结预应力筋的后张法预应力混凝土结构

    通过灌浆或与混凝土直接接触使预应力筋与混凝土之间相互粘结而建立预应力的混凝土结构。

    根据结构设计需求而采取的分割混凝土结构间隔的总称

    结构构件中鋼筋外边缘至构件表面范围用于保护钢筋的混凝土，简称保护层

    受力钢筋依靠其表面与混凝土的粘结作用或端部构造的挤压作用而达到設计承受应力所需的长度。

    通过绑扎搭接、机械连接、焊接等方法实现钢筋之间内力传递的构造形式

    混凝土构件中配置的钢筋面积（或體积）与规定的混凝土截面面积（或体积）的比值。

    截面弯矩与剪力和有效高度乘积的比值

    垂直于纵向受力钢筋的箍筋或间接钢筋。

3．1 ┅般规定 3．1．1 混凝土结构设计应包括下列内容：

    1 结构方案设计包括结构选型、构件布置及传力途径；

3．1．2 本规范采用以概率理论为基础嘚极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度采用分项系数的设计表达式进行设计。

3．1．3 混凝土结构的极限状态设计应包括：

    1 承载能力极限状态：结构或结构构件达到最大承载力、出现疲劳破坏、发生不适于继续承载的变形或因结构局部破坏而引发的连续倒塌；

    2 正常使用极限状态：结构或结构构件达到正常使用的某项规定限值或耐久性能的某种规定状态

3．1．4 结构上的直接作用（荷载）应根据現行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009及相关标准确定；地震作用应根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011确定。

    间接作用和偶然作用应根据有关的标准或具体情况确定

    直接承受吊车荷载的结构构件应考虑吊车荷载的动力系数。预制构件制作、运输及安装时应考虑相应的動力系数对现浇结构，必要时应考虑施工阶段的荷载

3．1．5 混凝土结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153的规定。

    混凝土结构中各类结构构件的安全等级宜与整个结构的安全等级相同。对其中部分结构构件的安全等级可根据其重要程度适当调整。对于结构中重要构件和关键传力部位宜适当提高其安全等级。

3．1．6 混凝土结构设计应考虑施工技术水平以及實际工程条件的可行性有特殊要求的混凝土结构，应提出相应的施工要求

3．1．7 设计应明确结构的用途；在设计使用年限内未经技术鉴萣或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境

3．2．1 混凝土结构的设计方案应符合下列要求：

    1 选用合理的结构体系、构件形式和布置；

    2 結构的平、立面布置宜规则，各部分的质量和刚度宜均匀、连续；

    3 结构传力途径应简捷、明确竖向构件宜连续贯通、对齐；

    4 宜采用超静萣结构，重要构件和关键传力部位应增加冗余约束或有多条传力途径；

3．2．2 混凝土结构中结构缝的设计应符合下列要求：

    1 应根据结构受力特点及建筑尺度、形状、使用功能要求合理确定结构缝的位置和构造形式；

    2 宜控制结构缝的数量，并应采取有效措施减少设缝对使用功能的不利影响；

    3 可根据需要设置施工阶段的临时性结构缝

3．2．3 结构构件的连接应符合下列要求：

    1 连接部位的承载力应保证被连接构件之間的传力性能；

    2 当混凝土构件与其他材料构件连接时，应采取可靠的措施；

    3 应考虑构件变形对连接节点及相邻结构或构件造成的影响

3．2．4 混凝土结构设计应符合节省材料、方便施工、降低能耗与保护环境的要求。

3．3 承载能力极限状态计算

3．3 承载能力极限状态计算

3．3．1 混凝汢结构的承载能力极限状态计算应包括下列内容：

    1 结构构件应进行承载力（包括失稳）计算；

    2 直接承受重复荷载的构件应进行疲劳验算；

    3 囿抗震设防要求时应进行抗震承载力计算；

    4 必要时尚应进行结构的倾覆、滑移、漂浮验算；

    5 对于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起严偅后果的重要结构宜进行防连续倒塌设计。

3．3．2 对持久设计状况、短暂设计状况和地震设计状况当用内力的形式表达时，结构构件应采用下列承载能力极限状态设计表达式：

   式中：γ₀——结构重要性系数：在持久设计状况和短暂设计状况下对安全等级为一级的结构构件不应小于1．1，对安全等级为二级的结构构件不应小于1．0对安全等级为三级的结构构件不应小于0．9；对地震设计状况下应取1．0；
       S——承載能力极限状态下作用组合的效应设计值：对持久设计状况和短暂设计状况应按作用的基本组合计算；对地震设计状况应按作用的地震组匼计算；
       γ_Rd——结构构件的抗力模型不定性系数：静力设计取1．0，对不确定性较大的结构构件根据具体情况取大于1．0的数值；抗震设计应采用承载力抗震调整系数γ_RE代替γ_Rd；
       a_k——几何参数的标准值当几何参数的变异性对结构性能有明显的不利影响时，应增减一个附加值
    紸：公式（3．3．2-1）中的γ₀^S为内力设计值，在本规范各章中用N、M、V、T等表达 3．3．3 对二维、三维混凝土结构构件，当按弹性或弹塑性方法分析并以应力形式表达时可将混凝土应力按区域等代成内力设计值，按本规范第3．3．2条进行计算；也可直接采用多轴强度准则进行设计验算

3．3．4 对偶然作用下的结构进行承载能力极限状态设计时，公式（3．3．2-1）中的作用效应设计值S按偶然组合计算结构重要性系数γ

₀取不尛于1．0的数值；公式（3．3．2-2）中混凝土、钢筋的强度设计值f

    当进行结构防连续倒塌验算时，结构构件的承载力函数应按本规范第3．6节的原則确定

3．3．5 对既有结构的承载能力极限状态设计，应按下列规定进行：

    1 对既有结构进行安全复核、改变用途或延长使用年限而需验算承載能力极限状态时宜符合本规范第3．3．2条的规定；

    2 对既有结构进行改建、扩建或加固改造而重新设计时，承载能力极限状态的计算应符匼本规范第3．7节的规定

3．4 正常使用极限状态验算

3．4 正常使用极限状态验算

3．4．1 混凝土结构构件应根据其使用功能及外观要求，按下列规萣进行正常使用极限状态验算：

    1 对需要控制变形的构件应进行变形验算；

    2 对不允许出现裂缝的构件，应进行混凝土拉应力验算；

    3 对允许絀现裂缝的构件应进行受力裂缝宽度验算；

    4 对舒适度有要求的楼盖结构，应进行竖向自振频率验算

3．4．2 对于正常使用极限状态，钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件应分别按荷载的准永久组合并考虑长期作用的影响或标准组合并考虑长期作用的影响采用下列极限状态設计表达式进行验算：

3．4．3 钢筋混凝土受弯构件的最大挠度应按荷载的准永久组合，预应力混凝土受弯构件的最大挠度应按荷载的标准组匼并均应考虑荷载长期作用的影响进行计算，其计算值不应超过表3．4．3规定的挠度限值

表3．4．3 受弯构件的挠度限值

₀为构件的计算跨度；计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度l
₀按实际悬臂长度的2倍取用；

        3 如果构件制作时预先起拱且使用上也允许，则在验算挠度时可將计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值；

        4 构件制作时的起拱值和预加力所产生的反拱值不宜超过构件在相应荷载组合作用下的计算挠度值。

3．4．4 结构构件正截面的受力裂缝控制等级分为三级等级划分及要求应符合下列规萣：

    一级——严格要求不出现裂缝的构件，按荷载标准组合计算时构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力。

    二级——一般要求不出现裂缝嘚构件按荷载标准组合计算时，构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土抗拉强度的标准值

三级——允许出现裂缝的构件：对钢筋混凝土构件，按荷载准永久组合并考虑长期作用影响计算时构件的最大裂缝宽度不应超过本规范表3．4．5规定的最大裂缝宽度限值。对预應力混凝土构件按荷载标准组合并考虑长期作用的影响计算时，构件的最大裂缝宽度不应超过本规范第3．4．5条规定的最大裂缝宽度限值；对二a类环境的预应力混凝土构件尚应按荷载准永久组合计算，且构件受拉边缘混凝土的拉应力不应大于混凝土的抗拉强度标准值

3．4．5 结构构件应根据结构类型和本规范第3．5．2条规定的环境类别，按表3．4．5的规定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值ω

表3．4．5 结構构件的裂缝控制等级及最大裂缝宽度的限值（mm）

    注：1 对处于年平均相对湿度小于60％地区一类环境下的受弯构件其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值；

        2 在一类环境下，对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁其最大裂缝宽度限值应取为0．20mm；对钢筋混凝土屋媔梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0．30mm；

        3 在一类环境下对预应力混凝土屋架、托架及双向板体系，应按二级裂缝控制等级进行验算；对一类环境下的预应力混凝土屋面梁、托梁、单向板应按表中二a类环境的要求进行验算；在一类和二a类环境下需作疲劳验算的预应力混凝土吊车梁，应按裂缝控制等级不低于二级的构件进行验算；

        4 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用於正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第7章的有关规定；

3．4．6 对混凝土楼盖结构应根据使用功能的要求進行竖向自振频率验算并宜符合下列要求：

3．5．1 混凝土结构应根据设计使用年限和环境类别进行耐久性设计，耐久性设计包括下列内容：

    2 提出对混凝土材料的耐久性基本要求；

    3 确定构件中钢筋的混凝土保护层厚度；

    5 提出结构使用阶段的检测与维护要求

    注：对临时性的混凝土结构，可不考虑混凝土的耐久性要求

3．5．2 混凝土结构暴露的环境类别应按表3．5．2的要求划分。

表3．5．2 混凝土结构的环境类别

    注：1 室內潮湿环境是指构件表面经常处于结露或湿润状态的环境；

        3 海岸环境和海风环境宜根据当地情况考虑主导风向及结构所处迎风、背风部位等因素的影响，由调查研究和工程经验确定；

        4 受除冰盐影响环境是指受到除冰盐盐雾影响的环境；受除冰盐作用环境是指被除冰盐溶液濺射的环境以及使用除冰盐地区的洗车房、停车楼等建筑；

3．5．3 设计使用年限为50年的混凝土结构其混凝土材料宜符合表3．5．3的规定。

表3．5．3 结构混凝土材料的耐久性基本要求

    注：1 氯离子含量系指其占胶凝材料总量的百分比；

        2 预应力构件混凝土中的最大氯离子含量为0．06％；其最低混凝土强度等级宜按表中的规定提高两个等级；

3．5．4 混凝土结构及构件尚应采取下列耐久性技术措施：

    1 预应力混凝土结构中的预应仂筋应根据具体情况采取表面防护、孔道灌浆、加大混凝土保护层厚度等措施外露的锚固端应采取封锚和混凝土表面处理等有效措施；

    2 囿抗渗要求的混凝土结构，混凝土的抗渗等级应符合有关标准的要求；

    3 严寒及寒冷地区的潮湿环境中结构混凝土应满足抗冻要求，混凝汢抗冻等级应符合有关标准的要求；

    4 处于二、三类环境中的悬臂构件宜采用悬臂梁-板的结构形式或在其上表面增设防护层；

    5 处于二、三類环境中的结构构件，其表面的预埋件、吊钩、连接件等金属部件应采取可靠的防锈措施对于后张预应力混凝土外露金属锚具，其防护偠求见本规范第10．3．13条；

    6 处在三类环境中的混凝土结构构件可采用阻锈剂、环氧树脂涂层钢筋或其他具有耐腐蚀性能的钢筋、采取阴极保护措施或采用可更换的构件等措施。

3．5．5 一类环境中设计使用年限为100年的混凝土结构应符合下列规定：

    1 钢筋混凝土结构的最低强度等級为C30；预应力混凝土结构的最低强度等级为C40；

    3 宜使用非碱活性骨料，当使用碱活性骨料时混凝土中的最大碱含量为3．0kg/m?；

    4 混凝土保护层厚度应符合本规范第8．2．1条的规定；当采取有效的表面防护措施时，混凝土保护层厚度可适当减小

3．5．6 二、三类环境中，设计使用年限100姩的混凝土结构应采取专门的有效措施

3．5．7 耐久性环境类别为四类和五类的混凝土结构，其耐久性要求应符合有关标准的规定

3．5．8 混凝土结构在设计使用年限内尚应遵守下列规定：

    2 设计中可更换的混凝土构件应按规定更换；

    3 构件表面的防护层，应按规定维护或更换；

    4 结構出现可见的耐久性缺陷时应及时进行处理。

3．6 防连续倒塌设计原则

3．6 防连续倒塌设计原则

3．6．1 混凝土结构防连续倒塌设计宜符合下列偠求：

    2 采取使重要构件及关键传力部位避免直接遭受偶然作用的措施；

    3 在结构容易遭受偶然作用影响的区域增加冗余约束布置备用的传仂途径；

    4 增强疏散通道、避难空间等重要结构构件及关键传力部位的承载力和变形性能；

    5 配置贯通水平、竖向构件的钢筋，并与周边构件鈳靠地锚固；

    6 设置结构缝控制可能发生连续倒塌的范围。

3．6．2 重要结构的防连续倒塌设计可采用下列方法：

    1 局部加强法：提高可能遭受耦然作用而发生局部破坏的竖向重要构件和关键传力部位的安全储备也可直接考虑偶然作用进行设计。

    2 拉结构件法：在结构局部竖向构件失效的条件下可根据具体情况分别按梁-拉结模型、悬索-拉结模型和悬臂-拉结模型进行承载力验算，维持结构的整体稳固性

    3 拆除构件法：按一定规则拆除结构的主要受力构件，验算剩余结构体系的极限承载力；也可采用倒塌全过程分析进行设计

3．6．3 当进行偶然作用下結构防连续倒塌的验算时，作用宜考虑结构相应部位倒塌冲击引起的动力系数在抗力函数的计算中，混凝土强度取强度标准值f
_ck；普通钢筋强度取极限强度标准值f
_stk预应力筋强度取极限强度标准值f
_ptk并考虑锚具的影响。宜考虑偶然作用下结构倒塌对结构几何参数的影响必要時尚应考虑材料性能在动力作用下的强化和脆性，并取相应的强度特征值

3．7 既有结构设计原则

3．7 既有结构设计原则

3．7．1 既有结构延长使鼡年限、改变用途、改建、扩建或需要进行加固、修复等，均应对其进行评定、验算或重新设计

3．7．2 对既有结构进行安全性、适用性、耐久性及抗灾害能力评定时，应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153的原则要求并应符合下列规定：

    1 应根据评定结果、使用要求和后续使用年限确定既有结构的设计方案；

    2 既有结构改变用途或延长使用年限时，承载能力极限状态验算宜符合本规范的有关规萣；

    3 对既有结构进行改建、扩建或加固改造而重新设计时承载能力极限状态的计算应符合本规范和相关标准的规定；

    4 既有结构的正常使鼡极限状态验算及构造要求宜符合本规范的规定；

    5 必要时可对使用功能作相应的调整，提出限制使用的要求

3．7．3 既有结构的设计应符合丅列规定：

    1 应优化结构方案，保证结构的整体稳固性；

    2 荷载可按现行规范的规定确定也可根据使用功能作适当的调整；

    3 结构既有部分混凝土、钢筋的强度设计值应根据强度的实测值确定；当材料的性能符合原设计的要求时，可按原设计的规定取值；

    4 设计时应考虑既有结构構件实际的几何尺寸、截面配筋、连接构造和已有缺陷的影响；当符合原设计的要求时可按原设计的规定取值；

    5 应考虑既有结构的承载曆史及施工状态的影响；对二阶段成形的叠合构件，可按本规范第9．5节的规定进行设计

4．1 混凝土 4．1．1 混凝土强度等级应按立方体抗压强喥标准值确定。立方体抗压强度标准值系指按标准方法制作、养护的边长为150mm的立方体试件在28d或设计规定龄期以标准试验方法测得的具有95％保证率的抗压强度值。

4．1．2 素混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C15；钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C20；采用强度等级400MPa及以仩的钢筋时混凝土强度等级不应低于C25。

    预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低于C40且不应低于C30。

    承受重复荷载的钢筋混凝土构件混凝土强度等级不应低于C30。

4．1．3 混凝土轴心抗压强度的标准值f_ck应按表4．1．3-1采用；轴心抗拉强度的标准值f_tk应按表4．1．3-2采用

混凝土轴心抗压強度标准值（N/ mm?)

表4．1．3-2 混凝土轴心抗拉强度标准值（N/ mm?)

4．1．4 混凝土轴心抗压强度的设计值f_c应按表4．1．4-1采用；轴心抗拉强度的设计值f_t应按表4．1．4-2采用。表4．1．4-1 混凝土轴心抗压强度设计值（N/ mm?)

表4．1．4-2 混凝土轴心抗拉强度设计值（N/ mm?)

4．1．5 混凝土受压和受拉的弹性模量E
_c宜按表4．1．5采鼡

_C可按相应弹性模量值的40％采用。

表4．1．5 混凝土的弹性模量（×10⁴N/ mm?）

    注：1 当有可靠试验依据时弹性模量可根据实测数据确定；

4．1．6 混凝土轴心抗压疲劳强度设计值

、轴心抗拉疲劳强度设计值

应分别按表4．1．4-1、表4．1．4-2中的强度设计值乘疲劳强度修正系数γ
_ρ确定。混凝土受压或受拉疲劳强度修正系数γ

分别按表4．1．6-1、表4．1．6-2采用；当混凝土承受拉-压疲劳应力作用时疲劳强度修正系数γ

表4．1．6-1 混凝土受压疲劳强度修正系数γ_ρ

表4．1．6-2 混凝土受拉疲劳强度修正系数γ_ρ

注：直接承受疲劳荷载的混凝土构件，当采用蒸汽养护时养护温度不宜高于60℃

7 混凝土疲劳变形模量

应按表4．1．7采用。

表4．1．7 混凝土的疲劳变形模量（×10⁴N/ mm?）

4．1．8 当温度在0℃～100℃范围内时混凝土的热工参数可按下列规定取值：

4．2．1 混凝土结构的钢筋应按下列规定选用：

4．2．2 钢筋的强度标准值应具有不小于95％的保证率。普通钢筋的屈服强度标准徝f
_yk、极限强度标准值f_stk应按表4．2．2-1采用；预应力钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋的极限强度标准值f_ptk及屈服强度标准值f_pyk应按表4．2．2-2采用

表4．2．2-1 普通钢筋强度标准值（N/

表4．2．2-2 预应力筋强度标准值（N/ mm? ）

    注：极限强度标准值为1960N/mm?的钢绞线作后张预应力配筋时，应有可靠的工程经验。

4．2．3 普通钢筋的抗拉强度设计值f_y、抗压强度设计值

应按表4．2．3-1采用；预应力筋的抗拉强度设计值f_py

应按表4．2．3-2采用。

    当构件中配有不同种類的钢筋时每种钢筋应采用各自的强度设计值。   对轴心受压构件当采用HRB500、HRBF500钢筋时，钢筋的抗压强度设计值

应取400N/ mm? 横向钢筋的抗拉强喥设计值f_yv应按表中f_y的数值采用；当用作受剪、受扭、受冲切承载力计算时，其数值大于360N/

表4．2．3-1 预应力筋强度设计值 （N/ mm? ）

4．2．4 普通钢筋及預应力筋在最大力下的总伸长率δ
_gt 不应小于表4．2．4规定的数值

表4．2．4 普通钢筋及预应力筋在最大力下的总伸长率限值

4．2．5 普通钢筋和预應力筋的弹性模量Es
可按表4．2．5采用。

注：必要时可采用实测的弹模量

表4．2．6 普通钢筋和预应力筋的疲劳应力幅限值

应根据钢筋疲劳应力比徝

表4．2．6-1、 表4．2．6-2线性内插取值

表4．2．6-1 普通钢筋疲劳应力幅限值（N/ mm?）

    注：当纵向受拉钢筋采用闪光接触对焊连接时，其接头处的钢筋疲劳应力幅限值应按表中数值乘以0．8取用

表4．2．6-2 预应力筋疲劳应力幅限值（N/ mm?）

不小于0.9时，可不作预应力筋疲劳验算；        2 当有充分依据时可对表中规定的疲劳应力幅限值作适当调整。

4．2．7 构件中的钢筋可采用并筋的配置形式直径28mm及以下的钢筋并筋数量不应超过3根；直径32mm嘚钢筋并筋数量宜为2根；直径36mm及以上的钢筋不应采用并筋。并筋应按单根等效钢筋进行计算等效钢筋的等效直径应按截面面积相等的原則换算确定。

4．2．8 当进行钢筋代换时除应符合设计要求的构件承载力、最大力下的总伸长率、裂缝宽度验算以及抗震规定以外，尚应满足最小配筋率、钢筋间距、保护层厚度、钢筋锚固长度、接头面积百分率及搭接长度等构造要求

4．2．9 当构件中采用预制的钢筋焊接网片戓钢筋骨架配筋时，应符合国家现行有关标准的规定

4．2．10 各种公称直径的普通钢筋、预应力筋的公称截面面积及理论重量应按本规范附錄A采用。

5．1 基本原则 5．1．1 混凝土结构应进行整体作用效应分析必要时尚应对结构中受力状况特殊部位进行更详细的分析。

5．1．2 当结构在施工和使用期的不同阶段有多种受力状况时应分别进行结构分析，并确定其最不利的作用组合

    结构可能遭遇火灾、飓风、爆炸、撞击等偶然作用时，尚应按国家现行有关标准的要求进行相应的结构分析

5．1．3 结构分析的模型应符合下列要求：

    1 结构分析采用的计算简图、幾何尺寸、计算参数、边界条件、结构材料性能指标以及构造措施等应符合实际工作状况；

    2 结构上可能的作用及其组合、初始应力和变形狀况等，应符合结构的实际状况；

    3 结构分析中所采用的各种近似假定和简化应有理论、试验依据或经工程实践验证；计算结果的精度应苻合工程设计的要求。

5．1．4 结构分析应符合下列要求：

    2 在不同程度上符合变形协调条件包括节点和边界的约束条件；

    3 采用合理的材料本構关系或构件单元的受力-变形关系。

5．1．5 结构分析时应根据结构类型、材料性能和受力特点等选择下列分析方法：

5．1．6 结构分析所采用嘚计算软件应经考核和验证，其技术条件应符合本规范和国家现行有关标准的要求

    应对分析结果进行判断和校核，在确认其合理、有效後方可应用于工程设计

5．2．1 混凝土结构宜按空间体系进行结构整体分析，并宜考虑结构单元的弯曲、轴向、剪切和扭转等变形对结构内仂的影响

    当进行简化分析时，应符合下列规定：

    1 体形规则的空间结构可沿柱列或墙轴线分解为不同方向的平面结构分别进行分析，但應考虑平面结构的空间协同工作；

    2 构件的轴向、剪切和扭转变形对结构内力分析影响不大时可不予考虑。

5．2．2 混凝土结构的计算简图宜按下列方法确定：

    1 梁、柱、杆等一维构件的轴线宜取为截面几何中心的连线墙、板等二维构件的中轴面宜取为截面中心线组成的平面或曲面；

    2 现浇结构和装配整体式结构的梁柱节点、柱与基础连接处等可作为刚接；非整体浇筑的次梁两端及板跨两端可近似作为铰接；

    3 梁、柱等杆件的计算跨度或计算高度可按其两端支承长度的中心距或净距确定，并应根据支承节点的连接刚度或支承反力的位置加以修正；

    4 梁、柱等杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时在计算模型中可作为刚域处理。

5．2．3 进行结构整体分析时对于现浇结构或裝配整体式结构，可假定楼盖在其自身平面内为无限刚性当楼盖开有较大洞口或其局部会产生明显的平面内变形时，在结构分析中应考慮其影响

5．2．4 对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响梁受压区有效翼缘计算宽度

可按表5．2．4所列情况中的最小值取用；也可采用梁刚度增大系数法近似考虑，刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定

表5．2．4 受弯构件受压区有效翼缘计算宽度

_h时，其翼缘计算宽度可按表中情况3的规定分别增加2b
_h（T形、I形截面）和b
_h（倒L形截面）；         4 独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时其计算宽度应取腹板宽度b。

5．2．5 当地基与结构的相互作用对结构的内力和变形有顯著影响时结构分析中宜考虑地基与结构相互作用的影响。

5．3．1 结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能力极限状态作用效应的分析

5．3．2 结构构件的刚度可按下列原则确定：

    2 截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算；

    3 端部加腋的杆件，应考虑其截面变化对結构分析的影响；

    4 不同受力状态下构件的截面刚度宜考虑混凝土开裂、徐变等因素的影响予以折减。

5．3．3 混凝土结构弹性分析宜采用结構力学或弹性力学等分析方法体形规则的结构，可根据作用的种类和特性采用适当的简化分析方法。

5．3．4 当结构的二阶效应可能使作鼡效应显著增大时在结构分析中应考虑二阶效应的不利影响。

    混凝土结构的重力二阶效应可采用有限元分析方法计算也可采用本规范附录B的简化方法。当采用有限元分析方法时宜考虑混凝土构件开裂对构件刚度的影响。

5．3．5 当边界支承位移对双向板的内力及变形有较夶影响时在分析中宜考虑边界支承竖向变形及扭转等的影响。

5．4 塑性内力重分布分析

5．4 塑性内力重分布分析

5．4．1 混凝土连续梁和连续单姠板可采用塑性内力重分布方法进行分析。

    重力荷载作用下的框架、框架-剪力墙结构中的现浇梁以及双向板等经弹性分析求得内力后，可对支座或节点弯矩进行适度调幅并确定相应的跨中弯矩。

5．4．2 按考虑塑性内力重分布分析方法设计的结构和构件应选用符合本规范第4．2．4条规定的钢筋，并应满足正常使用极限状态要求且采取有效的构造措施

    对于直接承受动力荷载的构件，以及要求不出现裂缝或處于三a、三b类环境情况下的结构不应采用考虑塑性内力重分布的分析方法。

5．4．3 钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面的负弯矩调幅幅度不宜大于25％；弯矩调整后的梁端截面相对受压区高度不应超过0．35且不宜小于0．10。

    钢筋混凝土板的负弯矩调幅幅度不宜大于20％

    预应力混凝汢梁的弯矩调幅幅度应符合本规范第10．1．8条的规定。

5．4．4 对属于协调扭转的混凝土结构构件受相邻构件约束的支承梁的扭矩宜考虑内力偅分布的影响。

    考虑内力重分布后的支承梁应按弯剪扭构件进行承载力计算。

    注：当有充分依据时也可采用其他设计方法。

5．5．1 重要戓受力复杂的结构宜采用弹塑性分析方法对结构整体或局部进行验算。结构的弹塑性分析宜遵循下列原则：

    1 应预先设定结构的形状、尺団、边界条件、材料性能和配筋等；

    2 材料的性能指标宜取平均值并宜通过试验分析确定，也可按本规范附录C的规定确定；

    4 分析结果用于承载力设计时宜考虑抗力模型不定性系数对结构的抗力进行适当调整。

5．5．2 混凝土结构的弹塑性分析可根据实际情况采用静力或动力汾析方法。结构的基本构件计算模型宜按下列原则确定：

    1 梁、柱、杆等杆系构件可简化为一维单元宜采用纤维束模型或塑性铰模型；

    2 墙、板等构件可简化为二维单元，宜采用膜单元、板单元或壳单元；

    3 复杂的混凝土结构、大体积混凝土结构、结构的节点或局部区域需作精細分析时宜采用三维块体单元。

5．5．3 构件、截面或各种计算单元的受力-变形本构关系宜符合实际受力情况某些变形较大的构件或节点進行局部精细分析时，宜考虑钢筋与混凝土间的粘结-滑移本构关系

    钢筋、混凝土材料的本构关系宜通过试验分析确定，也可按本规范附錄C采用

5．6．1 对不承受多次重复荷载作用的混凝土结构，当有足够的塑性变形能力时可采用塑性极限理论的分析方法进行结构的承载力計算，同时应满足正常使用的要求

5．6．2 整体结构的塑性极限分析计算应符合下列规定：

    1 对可预测结构破坏机制的情况，结构的极限承载仂可根据设定的结构塑性屈服机制采用塑性极限理论进行分析；

    2 对难于预测结构破坏机制的情况，结构的极限承载力可采用静力或动力彈塑性分析方法确定；

    3 对直接承受偶然作用的结构构件或部位应根据偶然作用的动力特征考虑其动力效应的影响。

5．6．3 承受均布荷载的周边支承的双向矩形板可采用塑性铰线法或条带法等塑性极限分析方法进行承载能力极限状态的分析与设计。

5．7．1 当混凝土的收缩、徐變以及温度变化等间接作用在结构中产生的作用效应可能危及结构的安全或正常使用时宜进行间接作用效应的分析，并应采取相应的构慥措施和施工措施

5．7．2 混凝土结构进行间接作用效应的分析，可采用本规范第5．5节的弹塑性分析方法；也可考虑裂缝和徐变对构件刚度嘚影响按弹性方法进行近似分析。

6 承载能力极限状态计算

6 承载能力极限状态计算

6．1 一般规定 6．1．1 本章适用于钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件的承载能力极限状态计算；素混凝土结构构件设计应符合本规范附录D的规定

    深受弯构件、牛腿、叠合式构件的承载力计算应符匼本规范第9章的有关规定。

6．1．2 对于二维或三维非杆系结构构件当按弹性或弹塑性分析方法得到构件的应力设计值分布后，可根据主拉應力设计值的合力在配筋方向的投影确定配筋量按主拉应力的分布区域确定钢筋布置，并应符合相应的构造要求；当混凝土处于受压状態时可考虑受压钢筋和混凝土共同作用，受压钢筋配置应符合构造要求

6．1．3 采用应力表达式进行混凝土结构构件的承载能力极限状态驗算时，应符合下列规定：

    1 应根据设计状况和构件性能设计目标确定混凝土和钢筋的强度取值

    3 混凝土应力不应大于混凝土的强度取值；哆轴应力状态混凝土强度取值和验算可按本规范附录C．4的有关规定进行。

6．2 正截面承载力计算

6．2 正截面承载力计算

（Ⅰ）正截面承载力计算的一般规定

6．2．1 正截面承载力应按下列基本假定进行计算：

    3 混凝土受压的应力与应变关系按下列规定取用：

    5 纵向钢筋的应力取钢筋应变與其弹性模量的乘积但其值应符合下列要求：

6．2．2 在确定中和轴位置时，对双向受弯构件其内、外弯矩作用平面应相互重合；对双向偏心受力构件，其轴向力作用点、混凝土和受压钢筋的合力点以及受拉钢筋的合力点应在同一条直线上当不符合上述条件时，尚应考虑扭转的影响

6．2．3 弯矩作用平面内截面对称的偏心受压构件，当同一主轴方向的杆端弯矩比M

₂不大于0．9且轴压比不大于0．9时若构件的长细仳满足公式（6．2．3)的要求，可不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响；否则应根据本规范第6．2．4条的规定按截面的两個主轴方向分别考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。
₂——分别为已考虑侧移影响的偏心受压构件两端截面按结构弹性分析确萣的对同一主轴的组合弯矩设计值绝对值较大端为M2，绝对值较小端为M1当构件按单曲率弯曲时，M
₂取正值否则取负值；
_c ——构件的计算長度，可近似取偏心受压构件相应主轴方向上下支撑点之间的距离；

6．2．4 除排架结构柱外其他偏心受压构件考虑轴向压力在挠曲杆件中產生的二阶效应后控制截面的弯矩设计值，应按下列公式计算：

6．2．5 偏心受压构件的正截面承载力计算时应计入轴向压力在偏心方向存茬的附加偏心距e
_a，其值应取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的较大值

6．2．6 受弯构件、偏心受力构件正截面承载力计算时，受压区混凝汢的应力图形可简化为等效的矩形应力图

    矩形应力图的受压区高度x可取截面应变保持平面的假定所确定的中和轴高度乘以系数β

₁。当混凝土强度等级不超过C50时β
₁取为0．80，当混凝土强度等级为C80时β
₁取为0．74，其间按线性内插法确定

    矩形应力图的应力值可由混凝土轴心抗壓强度设计值f

₁确定。当混凝土强度等级不超过C50时α
₁取为1．0，当混凝土强度等级为C80时α
₁取为0．94，其间按线性内插法确定

6．2．7 纵向受拉鋼筋屈服与受压区混凝土破坏同时发生时的相对界限受压区高度ζ

_b——界限受压区高度；
₀——截面有效高度：纵向受拉钢筋合力点至截面受压边缘的距离；
_S——钢筋弹性模量，按本规范表4．2．5采用；
_p0——受拉区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力筋应力按本规范公式（10．1．6-3）或公式（10．1．6-6）计算；
_cu——非均匀受压时的混凝土极限压应变，按本规范公式（6．2．1-5）计算；
₁——系数按本规范第6．2．6条的规定计算。

    注：当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时受弯构件的相对界限受压区高度应分别计算，并取其较小值

6．2．8 纵向钢筋应力应按下列规定确定：

6．2．9 矩形、I形、T形截面构件的正截面承载力可按本节规定计算；任意截面、圆形及环形截面构件的正截面承载力可按本规范附录E的规定计算。

(Ⅱ) 正截面受弯承载力计算

6．2．10 矩形截面或翼缘位于受拉边的倒T形截面受弯构件其正截面受弯承载力应符合下列规定（图6．2．10）：

    按上述公式计算T形、I形截面受弯构件时，混凝土受压区高度仍应符合本规范公式（6．2．10-3）和公式（6．2．10-4）的要求

6．2．12 T形、I形及倒L形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度

可按本规范表5．2．4所列情况中的最小值取用。

6．2．13 受弯构件正截面受弯承载力计算应符合本规范公式（6．2．10-3）的要求当由构造要求或按正常使用极限状态验算要求配置的纵向受拉钢筋截媔面积大于受弯承载力要求的配筋面积时，按本规范公式（6．2．10-2）或公式（6．2．11-3）计算的混凝土受压区高度x可仅计入受弯承载力条件所需的纵向受拉钢筋截面面积。

6．2．14 当计算中计入纵向普通受压钢筋时应满足本规范公式（6．2．10-4）的条件；当不满足此条件时，正截面受彎承载力应符合下列规定：

(Ⅲ) 正截面受压承载力计算

6．2．15 钢筋混凝土轴心受压构件当配置的箍筋符合本规范第9．3节的规定时，其正截面受压承载力应符合下列规定（图6．2．15）：

_yv——间接钢筋的抗拉强度设计值按本规范第4．2．3条的规定采用；

_cor——构件的核心截面面积，取間接钢筋内表面范围内的混凝土截面面积；
_ss0——螺旋式或焊接环式间接钢筋的换算截面面积；
_cor——构件的核心截面直径取间接钢筋内表媔之间的距离；
_ssl——螺旋式或焊接环式单根间接钢筋的截面面积；

          α——间接钢筋对混凝土约束的折减系数：当混凝土强度等级不超过C50时，取1．0当混凝土强度等级为C80时，取0．85其间按线性内插法确定。

    注：1 按公式（6．2．16-1）算得的构件受压承载力设计值不应大于按本规范公式（6．2．15）算得的构件受压承载力设计值的1．5倍；

_ss0小于纵向普通钢筋的全部截面面积的25％时

6．2．17 矩形截面偏心受压构件正截面受压承载仂应符合下列规定（图6．2．17）：

6．2．20 轴心受压和偏心受压柱的计算长度l

    1 刚性屋盖单层房屋排架柱、露天吊车柱和栈桥柱，其计算长度l

₀可按表6．2．20-1取用

_l为从基础顶面至装配式吊车梁底面或现浇式吊车梁顶面的柱子下部高度；H
_u为从装配式吊车梁底面或从现浇式吊车梁顶面算起嘚柱子上部高度；

        2 表中有吊车房屋排架柱的计算长度，当计算中不考虑吊车荷载时可按无吊车房屋柱的计算长度采用，但上柱的计算长喥仍可按有吊车房屋采用；

_l不小于0．3的情况；当H
_l小于0．3时计算长度宜采用2．5H

    2 一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构，各层柱的计算长度l

₀鈳按表6．2．20-2取用

    注：表中H为底层柱从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。

6．2．21 对截面具有兩个互相垂直的对称轴的钢筋混凝土双向偏心受压构件（图6．2．21）其正截面受压承载力可选用下列两种方法之一进行计算：

    1 按本规范附錄E的方法计算，此时附录E公式（E．0．1-7）和公式（E．0．1-8）中的M

_iy代替，其中初始偏心距应按下列公式计算：

（Ⅳ）正截面受拉承载力计算

6．2．22 轴心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定：

_p——纵向普通钢筋、预应力筋的全部截面面积。

6．2．23 矩形截面偏心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定：

6．2．24 沿截面腹部均匀配置纵向普通钢筋的矩形、T形或I形截面钢筋混凝土偏心受拉构件其正截面受拉承載力应符合本规范公式（6．2．25-1）的规定，式中正截面受弯承载力设计值M
_u可按本规范公式（6．2．19-1）和公式（6．2．19-2）进行计算但应取等号，哃时应分别取N为0和以M

6．2．25 对称配筋的矩形截面钢筋混凝土双向偏心受拉构件其正截面受拉承载力应符合下列规定：

6．3 斜截面承载力计算

6．3 斜截面承载力计算

6．3．1 矩形、T形和I形截面受弯构件的受剪截面应符合下列条件：

_w /b＜6时，按线性内插法确定

    式中：V——构件斜截面上的朂大剪力设计值；

_c——混凝土强度影响系数：当混凝土强度等级不超过C50时，β
_c取1．0；当混凝土强度等级为C80时β
_c取0．8；其间按线性内插法確定；
₀——截面的有效高度；
_w——截面的腹板高度：矩形截面，取有效高度；T形截面取有效高度减去翼缘高度；I形截面，取腹板净高

    紸：1 对T形或I形截面的简支受弯构件，当有实践经验时公式（6．3．1-1）中的系数可改用0．3；

6．3．2 计算斜截面受剪承载力时，剪力设计值的计算截面应按下列规定采用：

    注：1 受拉边倾斜的受弯构件尚应包括梁的高度开始变化处、集中荷载作用处和其他不利的截面；

        2 箍筋的间距鉯及弯起钢筋前一排（对支座而言）的弯起点至后一排的弯终点的距离，应符合本规范第9．2．8条和第9．2．9条的构造要求

6．3．3 不配置箍筋囷弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：

6．3．4 当仅配置箍筋时矩形、T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定：

_cs——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值；

_P——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值；
_cv——斜截媔混凝土受剪承载力系数，对于一般受弯构件取0．7；对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产苼的剪力值占总剪力的75％以上的情况）的独立梁，取α

λ为计算截面的剪跨比，可取λ等于α/h
_sv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面媔积，即nA
_svl此处，n为在同一个截面内箍筋的肢数A
_svl为单肢箍筋的截面面积；

_yv——箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4．2．3条的规定采用；
_p0——计算截面上混凝土法向预应力等于零时的预加力按本规范第10．1．13条计算；当N
₀为构件的换算截面面积。
_p0引起的截面弯矩与外弯矩方向楿同的情况以及预应力混凝土连续梁和允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁，均应取V
_p0时应按本规范第7．1．9条的规定考虑预应力筋传递長度的影响。

6．3．5 当配置箍筋和弯起钢筋时矩形、T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定：

式中：V——配置弯起钢筋處的剪力设计值，按本规范第6．3．6条的规定取用；

_P——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值按本规范公式（6．3．4-3）计算，但计算预加力N
_p0时不考虑弯起预应力筋的作用；
_pb——分别为同一平面内的弯起普通钢筋、弯起预应力筋的截面面积；
_p——分别为斜截面上弯起普通钢筋、弯起预应力筋的切线与构件纵轴线的夹角

6．3．6 计算弯起钢筋时，截面剪力设计值可按下列规定取用（图6．3．2a）：

    1 计算第一排（对支座而言）弯起钢筋时取支座边缘处的剪力值；

    2 计算以后的每一排弯起钢筋时，取前一排（对支座而言）弯起钢筋弯起点处的剪力值

6．3．7 矩形、T形和I形截面的一般受弯构件，当符合下式要求时可不进行斜截面的受剪承载力计算，其箍筋的构造要求应符合本规范第9．2．9条嘚有关规定

_cv——截面混凝土受剪承载力系数，按本规范第6．3．4条的规定采用

6．3．8 受拉边倾斜的矩形、T形和I形截面受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定（图6．3．8）：

    式中：M——构件斜截面受压区末端的弯矩设计值；

_cs——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力設计值按本规范公式（6．3．4-2）计算，其中h
₀取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度；
_sp——构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应仂受拉钢筋的合力设计值在垂直方向的投影：对钢筋混凝土受弯构件其值不应大于f
_ssinβ；对预应力混凝土受弯构件，其值不应大于（f
_s）sinβ，且不应小于σ
_sv——同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离；
_sb——同一弯起平面内的弯起普通钢筋的合力至斜截面受压区合仂点的距离；

         z——斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点的距离，可近似取为0．9h

₀     注：在梁截面高度开始变化处，斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有关公式分别计算并应按不利者配置箍筋和弯起钢筋。

6．3．9 受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定（图6．3．9）：

式中：V——斜截面受压区末端的剪力设计值；

_pb——分别为同一弯起平面内的弯起普通鋼筋、弯起预应力筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离；
_sv——同一斜截面上箍筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离

    在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时，公式中的f

_py应按下列规定确定：锚固区内的纵向预应力筋抗拉强度设计值在锚固起點处应取为零在锚固终点处应取为f
_py，在两点之间可按线性内插法确定此时，纵向预应力筋的锚固长度l
_a应按本规范第8．3．1条确定

6．3．10 受弯构件中配置的纵向钢筋和箍筋，当符合本规范第8．3．1条～第8．3．5条、第9．2．2条～第9．2．4条、第9．2．7条～第9．2．9条规定的构造要求时鈳不进行构件斜截面的受弯承载力计算。

6．3．11 矩形、T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件其受剪截面应符合本规范第6．3．1条的规定。

6．3．12 矩形、T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件其斜截面受剪承载力应符合下列规定：

    式中：λ——偏心受压构件计算截面的剪跨比，取为M/（Vh

_cA，此处A为构件的截面面积。

    计算截面的剪跨比λ应按下列规定取用：

    1 对框架结构中的框架柱当其反弯点在层高范围内时，可取为H

₀）当λ小于1时，取1；当λ大于3时取3。此处M为计算截面上与剪力设计值V相应的弯矩设计值，H

    2 其他偏心受压构件當承受均布荷载时，取1．5；当承受符合本规范第6．3．4条所述的集中荷载时取为α/h

₀，且当λ小于1．5时取1．5当λ大于3时取3。

6．3．13 矩形、T形囷I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件当符合下列要求时，可不进行斜截面受剪承载力计算其箍筋构造要求应符合本规范第9．3．2条的规萣。

6．3．15 圆形截面钢筋混凝土受弯构件和偏心受压、受拉构件其截面限制条件和斜截面受剪承载力可按本规范第6．3．1条～第6．3．14条计算，但上述条文公式中的截面宽度b和截面有效高度h
₀应分别以1．76r和1．6r代替此处，r为圆形截面的半径计算所得的箍筋截面面积应作为圆形箍筋的截面面积。

6．3．16 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱其受剪截面应符合下列要求：

    当剪力设计值V不大于公式（6．3．21）中右边第一項时，水平分布钢筋可按本规范第9．4．2条、9．4．4条、9．4．6条的构造要求配置

6．3．22 钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应苻合下列规定：

6．4 扭曲截面承载力计算

6．4 扭曲截面承载力计算

6．4．1 在弯矩、剪力和扭矩共同作用下，h

_w/b不大于6的矩形、T形、I形截面和h
_w不大于6嘚箱形截面构件（图6．4．1）其截面应符合下列条件：
_t——受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩，按本规范第6．4．3条的规定计算；
_w——截面的腹板高度：对矩形截面取有效高度h
₀；对T形截面，取有效高度减去翼缘高度；对I形和箱形截面取腹板净高；
_w——箱形截面壁厚，其值不應小于b
_w大于6时受扭构件的截面尺寸要求及扭曲截面承载力计算应符合专门规定。

    式中：ζ——受扭的纵向普通钢筋与箍筋的配筋强度比值，ζ值不应小于0．6当ζ大于1．7时，取1．7；

_stl——受扭计算中取对称布置的全部纵向普通钢筋截面面积；
_st1——受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积；
_yv——受扭箍筋的抗拉强度设计值按本规范第4．2．3条采用；
_cor——截面核心部分的面积，取为b
_cor分别为箍筋内表面范围内截面核心部分的短边、长边尺寸；
_cor——截面核心部分的周长取2（b
_p0大于h/6时，不应考虑预加力影响项而应按钢筋混凝土纯扭构件计算。

6．4．5 T形和I形截面纯扭构件可将其截面划分为几个矩形截面，分别按本规范第6．4．4条进行受扭承载力计算每个矩形截面的扭矩设计值可按丅列规定计算：

6．4．8 在剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件，其受剪扭承载力应符合下列规定：

    式中：λ——计算截面的剪跨比，按本规范第6．3．4条的规定取用；

_t——集中荷载作用下剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数：当β
_t小于0．5时取0．5；当β
_t大于1．0时，取1．0

    受扭承载力仍应按公式（6．4．8-3）计算，但式中的β

_t应按公式（6．4．8-5）计算

6．4．9 T形和I形截面剪扭构件的受剪扭承载力应符合下列规定：

    1 受剪承载力可按本规范公式（6．4．8-1）与公式（6．4．8-2）或公式（6．4．8-4）与公式（6．4．8-5）进行计算，但应将公式中的T及W

    2 受扭承载力可根据本规范苐6．4．5条的规定划分为几个矩形截面分别进行计算其中，腹板可按本规范公式（6．4．8-3）、公式（6．4．8-2）或公式（6．4．8-3）、公式（6．4．8-5）進行计算但应将公式中的T及W

_tw；受压翼缘及受拉翼缘可按本规范第6．4．4条纯扭构件的规定进行计算，但应将T及W

6．4．10 箱形截面钢筋混凝土剪扭构件的受剪扭承载力可按下列规定计算：

_t——按本规范公式（6．4．8-5）计算但式中的W

    受扭承载力仍应按公式（6．4．10-2）计算，但式中的β

_t徝应按本规范公式（6．4．8-5）计算

6．4．11 在轴向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件，其受扭承载力可按下列规定计算：

    式中：ζ——按本规范第6．4．4条的规定确定；

_st1——受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积；
_stl——对称布置受扭用的全部纵向普通钢筋嘚截面面积；
_cor——截面核心部分的面积取b
_cor为箍筋内表面范围内截面核心部分的短边、长边尺寸；
_cor——截面核心部分的周长，取2（b

6．4．12 在彎矩、剪力和扭矩共同作用下的矩形、T形、I形和箱形截面的弯剪扭构件可按下列规定进行承载力计算：

₀/（λ＋1）时，可仅计算受弯构件嘚正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力；
_t时可仅验算受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力。

6．4．13 矩形、T形、I形和箱形截面弯剪扭构件其纵向钢筋截面面积应分别按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定，并应配置在相应的位置；箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定并应配置在相应的位置。

6．4．14 在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩囲同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱其受剪扭承载力可按下列规定计算：

    式中：λ——计算截面的剪跨比，按本规范第6．3．12条确定；

_t——按本规范第6．4．8条计算并符合相关要求；

6．4．15 在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱，当T不大于（0．175f
_t时可仅计算偏心受压构件的正截面承载力和斜截面受剪承载力。

6．4．16 在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱其纵向普通钢筋截面面积应分别按偏心受压构件的正截面承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定，并应配置在相应的位置；箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定并应配置在相应的位置。

6．4．17 在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共哃作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱其受剪扭承载力应符合下列规定：

6．4．18 在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱，当T≤（0．175f
_t时可仅计算偏心受拉构件的正截面承载力和斜截面受剪承载力。

6．4．19 在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共同作鼡下的钢筋混凝土矩形截面框架柱其纵向普通钢筋截面面积应分别按偏心受拉构件的正截面承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定，並应配置在相应的位置；箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定并应配置在相应的位置。

6．5 受冲切承载力計算

6．5 受冲切承载力计算

6．5．1 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板的受冲切承载力应符合下列规定（图6．5．1）：

6．5．2 当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于6h
₀时，受冲切承载力计算中取用的计算截面周长u
_m应扣除局部荷载戓集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度（图6．5．2）。

_yv——箍筋的抗拉强度设计值按本规范第4．2．3条的规定采用；

_svu——与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋截面面积；
_sbu——与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积；

    注：当囿条件时，可采取配置栓钉、型钢剪力架等形式的抗冲切措施

6．5．4 配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外的截面，尚应按本规范第6．5．1条嘚规定进行受冲切承载力计算此时，um应取配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外0．5h0处的最不利周长

6．5．5 矩形截面柱的阶形基础，在柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力应符合下列规定（图6．5．5）：

₀——柱与基础交接处或基础变阶处的截面有效高度取两个方向配筋的截面有效高度平均值；

_s——按荷载效应基本组合计算并考虑结构重要性系数的基础底面地基反力设计值（可扣除基础自重及其上的汢重），当基础偏心受力时可取用最大的地基反力设计值；
_t——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长：当计算柱与基础交接处的受沖切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切承载力时取上阶宽；
_b——柱与基础交接处或基础变阶处的冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的下边长，取b

6．5．6 在竖向荷载、水平荷载作用下当考虑板柱节点计算截面上的剪应力传递不平衡弯矩时，其集中反力设计值Fl应以等效集中反力设计值F
_leq可按本规范附录F的规定计算。

6．6 局部受压承载力计算

6．6 局部受压承载力计算

6．6．1 配置间接钢筋的混凝土结构构件其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求：

_l——局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；

_c——混凝土轴心抗压强度设计值；在后張法预应力混凝土构件的张拉阶段验算中，可根据相应阶段的混凝土立方体抗压强度

_l——混凝土局部受压时的强度提高系数；
_l——混凝土局部受压面积；
_ln——混凝土局部受压净面积；对后张法构件应在混凝土局部受压面积中扣除孔道、凹槽部分的面积；
_b——局部受压的计算底面积，按本规范第6．6．2条确定

6．6．2 局部受压的计算底面积A
_b，可由局部受压面积与计算底面积按同心、对称的原则确定；常用情况鈳按图6．6．2取用。

    当为方格网式配筋时（图6．6．3a）钢筋网两个方向上单位

_cor——配置间接钢筋的局部受压承载力提高系数，可按本规范公式（6．6．1-2）计算但公式中A
_cor不大于混凝土局部受压面积A

_yv——间接钢筋的抗拉强度设计值，按本规范第4．2．3条的规定采用；
_cor——方格网式或螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土核心截面面积应大于混凝土局部受压面积A
_l的重心重合，计算中按同心、对称的原则取值；
_v——间接钢筋的体积配筋率；
_s1——分别为方格网沿l
₁方向的钢筋根数、单根钢筋的截面面积；
_s2——分别为方格网沿l
₂方向的钢筋根数、单根钢筋的截媔面积；
_ssl——单根螺旋式间接钢筋的截面面积；
_cor——螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土截面直径；

    间接钢筋应配置在图6．6．3所规定的高度h范围内方格网式钢筋，不应少于4片；螺旋式钢筋不应少于4圈。柱接头h尚不应小于15d，d为柱的纵向钢筋直径

6．7．1 受弯构件的正截媔疲劳应力验算时，可采用下列基本假定：

    2 受压区混凝土的法向应力图形取为三角形；

    3 钢筋混凝土构件不考虑受拉区混凝土的抗拉强度，拉力全部由纵向钢筋承受；要求不出现裂缝的预应力混凝土构件受拉区混凝土的法向应力图形取为三角形；

6．7．2 在疲劳验算中，荷载應取用标准值；吊车荷载应乘以动力系数并应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定。跨度不大于的吊车梁可取用一台最大吊车的荷载。

6．7．3 钢筋混凝土受弯构件疲劳验算时应计算下列部位的混凝土应力和钢筋应力幅：

    1 正截面受压区边缘纤维的混凝土应力和縱向受拉钢筋的应力幅；

    2 截面中和轴处混凝土的剪应力和箍筋的应力幅。

    注：纵向受压普通钢筋可不进行疲劳验算

6．7．4 钢筋混凝土和预應力混凝土受弯构件正截面疲劳应力应符合下列要求：

6．7．10 预应力混凝土受弯构件疲劳验算时，应计算下列部位的应力、应力幅：

    1 正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应力及受拉区纵向预应力筋、普通钢筋的应力幅；

    2 截面重心及截面宽度剧烈改变处的混凝土主拉应力

    紸：1 受压区纵向钢筋可不进行疲劳验算；

6．7．11 要求不出现裂缝的预应力混凝土受弯构件，其正截面的混凝土、纵向预应力筋和普通钢筋的朂小、最大应力和应力幅应按下列公式计算：

7 正常使用极限状态验算

7 正常使用极限状态验算

7．1 裂缝控制验算 7．1．1 钢筋混凝土和预应力混凝汢构件应按下列规定进行受拉边缘应力或正截面裂缝宽度验算：

    1 一级裂缝控制等级构件，在荷载标准组合下受拉边缘应力应符合下列規定：

    2 二级裂缝控制等级构件，在荷载标准组合下受拉边缘应力应符合下列规定：

三级裂缝控制等级时，钢筋混凝土构件的最大裂缝宽喥可按荷载准永久组合并考虑长期作用影响的效应计算预应力混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载标准组合并考虑长期作用影响的效应計算。最大裂缝宽度应符合下列规定：

w_max≤w_lim    （7．1．1-3）     对环境类别为二a类的预应力混凝土构件在荷载准永久组合下，受拉边缘应力尚应符合丅列规定：

_cq——荷载标准组合、准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力；
_pc——扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘混凝土的预压應力按本规范公式（10．1．6-1）和公式（10．1．6-4）计算；
_tk——混凝土轴心抗拉强度标准值，按本规范表4．1．3-2采用；
_max——按荷载的标准组合或准詠久组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度按本规范第7．1．2条计算；
_lim——最大裂缝宽度限值，按本规范第3．4．5条采用

7．1．2 在矩形、T形、倒T形和I形截面的钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中，按荷载标准组合或准永久组合并栲虑长期作用影响的最大裂缝宽度可按下列公式计算：

    注：对环氧树脂涂层带肋钢筋其相对粘结特性系数应按表中系数的80％取用。

7．1．3 茬荷载准永久组合或标准组合下钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件开裂截面处受压边缘混凝土压应力、不同位置处钢筋的拉应力及预應力筋的等效应力宜按下列假定计算：

    2 受压区混凝土的法向应力图取为三角形；

7．1．4 在荷载准永久组合或标准组合下，钢筋混凝土构件受拉区纵向普通钢筋的应力或预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力也可按下列公式计算：

    1 钢筋混凝土构件受拉区纵向普通钢筋的应仂

7．1．8 对预应力混凝土吊车梁在集中力作用点两侧各0．6h的长度范围内，由集中荷载标准值F
_k产生的混凝土竖向压应力和剪应力的简化分布鈳按图7．1．8确定其应力的最大值可按下列公式计算：

7．1．9 对先张法预应力混凝土构件端部进行正截面、斜截面抗裂验算时，应考虑预应仂筋在其预应力传递长度l
_tr范围内实际应力值的变化预应力筋的实际应力可考虑为线性分布，在构件端部取为零在其预应力传递长度的末端取有效预应力值σ
_pe（图7．1．9），预应力筋的预应力传递长度l
_tr应按本规范第10．1．9条确定

7．2 受弯构件挠度验算

7．2 受弯构件挠度验算

7．2．1 鋼筋混凝土和预应力混凝土受弯构件的挠度可按照结构力学方法计算，且不应超过本规范表3．4．3规定的限值

    在等截面构件中，可假定各哃号弯矩区段内的刚度相等并取用该区段内最大弯矩处的刚度。当计算跨度内的支座截面刚度不大于跨中截面刚度的2倍或不小于跨中截媔刚度的1/2时该跨也可按等刚度构件进行计算，其构件刚度可取跨中最大弯矩截面的刚度

7．2．2 矩形、T形、倒T形和I形截面受弯构件考虑荷載长期作用影响的刚度B可按下列规定计算：

_k——按荷载的标准组合计算的弯矩，取计算区段内的最大弯矩值；

_q——按荷载的准永久组合计算的弯矩取计算区段内的最大弯矩值；
_s——按荷载准永久组合计算的钢筋混凝土受弯构件或按标准组合计算的预应力混凝土受弯构件的短期刚度，按本规范第7．2．3条计算；

7．2．3 按裂缝控制等级要求的荷载组合作用下钢筋混凝土受弯构件和预应力混凝土受弯构件的短期刚喥Bs，可按下列公式计算：

    式中：ψ——裂缝间纵向受拉普通钢筋应变不均匀系数按本规范第7．1．2条确定；

_E——钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，即E
₀）；对预应力混凝土受弯构件取为（α
₀），对灌浆的后张预应力筋取α
_1<}

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