购车过程中有哪些陷阱？应如何注意不被坑？ - 知乎<strong class="NumberBoard-itemValue" title="1被浏览<strong class="NumberBoard-itemValue" title=",911,371分享邀请回答2.3K85 条评论分享收藏感谢收起29317 条评论分享收藏感谢收起浙江鼎誉电气有限公司
浙江鼎誉电气有限公司
浙江鼎誉电气有限公司
浙江省乐清市柳市镇象阳工业区
请认真填写以下资料，确认无误后提交！我们将安排人员和您联系，为您开通账号！
企业所处城市
--省份--北京市
内蒙古自治区
广西壮族自治区
西藏自治区
宁夏回族自治区
新疆维吾尔自治区
--城市--北京市
内蒙古自治区
广西壮族自治区
西藏自治区
宁夏回族自治区
新疆维吾尔自治区
咨询电话：028-
提交成功！
感谢您的留言稍后我们将安排人员和您联系，为您开通账号！
咨询电话：028-
zw20分界真空断路器满足技术要求
zw20分界真空断路器相关信息，鼎誉编辑你解答：基本上所有关于高压电气的今日*的zw20分界真空断路器价格行情走势还包括了内容可以到鼎誉电气网站查看并找到相关的规格型号、技术参数、工作原理、使用说明书、安装说明、等详细信息。在这里我为你介绍以下内容信息：
高压有载分接开关是变压器的重要组成件，用于连接和切换变压器分接接头，不需将变压器从电网中切除，即为一种装有带负荷调压的在线动态装置。高压有载分接开关广泛应用于1及以上电压等级的电网中，它对于改善电网的安全稳定运行，提高电压质量发挥了较大的作用。但受到制造工艺质量、安装、运行、使用、维护不当等原因，不可避免影响设备和系统的安全稳定运行。本文对电气设备交接试验过程中变压器有载分接开关切换过程的异常现象进行了分析、判断与处理，并通过变比测试的方法对有载分接开关的切换进行了验证。&
1.切换异常情况简介变电站位于云南省陆良县。在新建安装调试期，按照油浸式变压器现场安装规程、工艺流程及相关要求，对主变压器（型号：）进行安装，注油和热油循环处理，静置48小时后，对其进行交接试验的过程中，发现有载分接开关（型号：，档位数：17档，额定级电压：，额定通过电流：）切换过程异常。在切换过程中，无卡滞，手动操作时机构正、反转圈数差值较大；电动机构操作时从1档至档电动操作正常，但从第档操作至第17档、到了17档后机构又自动回到第16档。
2.切换过程异常的判断与分析
2.1电动操作机构的测试按照有载分接开关的电路图，首先对电气连接、交流接触器、中间继电器、行程开关动作程序变化进行检查；其次断开测量变换器、压力继电器、二极管和温度继电器，对回路的绝缘电阻进行绝缘测试；*对三相电源的相序进行了检查，均无发现任何异常现象，都满足相关技术要求。此外，解开垂直传动轴与电动操作机构的联接，对电动操作机构进行了测试。在测试过程中没有发现交流接触器、中间继电器失电延时和行程开关动作程序变化，亦无交流接触器动作配合不当，即无滑档现象的发生。
2.2变比试验的测试利用变比测试对有载分接开关是否切换到位进行了测试，测试结果见表1。通过对电压变比测试结果（表1）分析判断，在有载分接开关的切换过程中，第2档至第16档的变比测试结果正常，符合标规要求，但第1档和第2档的变比结果相同，说明不能切换到第1档，且第17档无法测试。
2.3机械联动的正/反转切换圈数差值测试操作机构正、反转圈数差值是指用手柄对有载分接开关进行人工切换，找出正转与反转切换开关圈数的差值。首先，确认计数起始位置（正档位位置），手柄垂直向下，计数杆位于计数台阶中央，刹车装置的滚轮处于刹车缺口中央，电动机构箱内两个齿轮盘上的标识位置要求红点位置对齐，找准计数起始位置，置开关到正档位，开始计数正切换开关，分别记录各档计数。从第3档至第4档（奇数档到偶数档）摇动开关时，当其快要切换时，速度放慢，直到其切换，记录切换时圈数，假定为x圈；继续摇动开关直到开关到正档位且手柄垂直向下，又开始至5档摇，直到切换，继续摇动开关直到正档位且手柄垂直下，此时反向向4档（奇数档到偶数档）摇动开关并计数，直到切换，记录圈数，假定为y圈，继续摇动开关直到开关到正档位且手柄垂直向下，又再开始往3档摇，直到切换，继续摇动开关直到开关到正档位且手柄垂直向下。其次，计算正转时第3档至第4档（奇数档到偶数档）切换的圈数与反转时第5档至第4档（奇数档到偶数档）切换圈数差值的绝对值，要求，差值越小越好，如果大于1则需进行调整。*按上述方法对有载分接开关进行多次的正、反转切换，并经分析计算，发现正切换与反切换圈数差值为，即正切换圈数比反切换圈数少圈。
3.综合分析判断与处理
3.1综合分析与判断通过对电动操作机构、变比试验的测试和机械联动的正/反转切换圈数差值测试的结果进行综合分析，电气连接正常，电动操作机构无滑档现象、正切换与反切换圈数差值较大、变比测试不正常，确认导致变压器有载分接开关切换过程异常及切换不到位的原因是顶部指示盘的位置与其对应的齿轮咬合位置不正确和正切换与反切换圈数差异较大。
3.2现场的调整与处理（1）正、反转切换圈数产生差异过大的调整与处理：调整开关圈数，因正转切换圈数小于反转切换圈数，则解开垂直传动轴螺丝后，保持传动轴不动，向正转切换方向摇动的一半（3.4圈）即可。此时连上传动轴，进行机械联动的正/反转切换圈数差值测试，若差值过大，按以上的方法再次进行调整，直到合格。（2）顶部指示盘的位置与其对应的齿轮咬合位置不正确的调整与处理：顶部指示盘的位置与其对应的齿轮咬合位置不正确的调整原则包括①开关计数的起始位置要正确；②正转切换方向（奇数档到偶数档）与反转切换方向（奇数档到偶数档）切换圈数应一致，此时正转切换（偶数档到奇数档）与反转切换方向（偶数档到奇数档）也就一致。③顶部齿轮盖中指示位置不可随意乱调。根据以上调整原则，在保证变比（不能在额定档）与开关圈数正确，开关在正档位且手柄垂直向下时，方可调整。调整方法：松开齿轮盒内两个内六角螺丝，调整指示盘到正确位置，轴向抵紧指示盘使齿轮咬合并拧紧两个内六角螺丝，调动档位，检查指示盘联动，上紧盖板。&
4.调整后变比测试验证经调整好后的有载分接开关，通过变比测试验证有载分接开关切换到位的结果见表2。变比测试验证有载分接开关切换到位的结果表明，有载分接开关切换过程正常，且经有载分接开关1至17档的切换过渡时间、过渡电阻、波形图，以及变压器高压侧的直流电阻等的测试，试验结果都满足了标规及出厂技术要求。
5.根据以上切换异常的分析与判断，经过现场的调整与处理，使电动机构的切换与变压器联线档位一致，且正、反转切换圈数差值极小。调整处理后的有载分接开关通过变比测试试验验证，完成有载分接开关1至17档的切换过渡时间、过渡电阻、波形图，以及变压器高压侧的直流电阻等的测试，试验结果都满足了标规及出厂技术要求，沙林变电站主变压器有载分接开关投产运行至今，运行情况良好。&
施工现场依靠基本的电气基础知识，及时正确有效地消除了变压器有载分接开关的切换故障点，为有载分接开关的维护与检修工作节省了很多时间和大量的人力及物力，保证了电气设备的安装调试质量，提高了安全运行的可靠性。大强的主机型号是，高压油泵带（可变喷油定时）机构。这次我们拆检高压油泵的经过是这样的：由于我轮第三缸高压油泵的齿条卡在4格的刻度上有一段时间了，4月21日下午，我决定对这个问题进行检查。在关闭主机控制空气的状态下，脱开与高压油泵的连接，发现本身很活络，但高压油泵的齿条却卡得很紧。我跟二轨两个人想将这个齿条来回活一活，并加点油。一开始两个人合力还能将它拉出一点，并且用脚能把它顶回去一点，也就是它还有一小节是稍微能活动的。到后来得用专用工具才能将它拉出一节，然后人力根本就推不回去，必须用榔头才能将它打回去。到下午四点钟，在询问船长，得知*快第二天中午开航后，我决定拆出高压油泵的柱塞偶件检查。为了让三轨、四轨也熟悉一下主机高压油泵的拆检，我让他们两人也参加，四个人一起做。在拆去外表的附件和高压油泵上盖后，油门杆齿条还算比较容易就拉到位，装上拆柱塞套筒偶件的专用工具，柱塞可以用手提起来。但是齿条却无论如何也拉不到位，套筒拆不出来。后来就决定将高压油泵总成拆出来，从高压油泵的下面，先将齿条和齿轮拆出来，然后再拆柱塞套筒偶件。高压油泵的总成拆出来后，将高压油泵的下盖打开，油门齿条、齿轮和柱塞都很容易就拆出来了，但是齿条、齿轮和套筒仍然咬在一起，拆不出来。还好齿条、齿轮卡死转不动，套筒仍然转得动，*拆去拉套筒的专用工具，只装了两个拉套筒的螺栓，将套筒顺时针方向转动半圈，再用专用工具将套筒拔出来。套筒拔出来后，齿轮用木棒朝下轻打几下就出来了，然后再拔出齿条。这次拆检，发现齿条和齿轮各齿之间都被干涸了的油泥堵死，所以造成齿条卡死。在将各个零部件清洗干净之后，安装也不顺利，主要是套筒体上的三道密封令和吸油阀上密封令不好安装，我们四个人一起搞到凌晨三点半才*将高压油泵弄好。这次拆过高压油泵之后，我对高压油泵的拆检有了更深的理解。体会就是，在拆装高压油泵之前，除了要看说明书，以了解高压油泵内部各零部件之间的装配关系和拆装步骤之外，拆检过程主要有以下几个难点和要点：&
（1）关闭高压油泵的进油阀，关好之后，*将油阀手柄拆掉，以免在拆装其它部件时，不小心碰到它，把它打开了。以前有听过别人在换油头过程中不小心碰开油阀，造成燃油的意外漏出。即使高温的燃油喷出没有烫伤人，清洁工作也不好做。&
（2）在拆去高压油泵上盖之后（拆去上盖固定螺母，再用两根专用螺栓顶起上盖，顶到上盖松动，能用双手提得起时，再将上盖吊出来或抬出来。吸油阀装在上盖上，一起拆出来）就可以装上拆柱塞套筒偶件的专用工具，拆去套筒的定位螺栓（此螺栓当套筒上下运动时起定位和导向的作用）。然后再用专用工具将齿条拉到专用工具的插销到头。注意，不是将齿条拉到零刻度线，而是要拆去锁齿条的压盖和刻度指示器，拉到齿条被内部的定位销机械限位。一般齿条在它的经常工作范围是活络的，但它*的那一节会因为齿条齿轮脏污而很紧，所以说明书上要用专用工具拉。另外，因为它*的那一节会很紧，所以也难以感觉到它是否已经拉到机械限位，要看专用工具上的插销是否拉到位。在拉出齿条的过程中，会看到套筒在往上走，当齿条拉到位时，套筒与齿轮的啮合也就脱开了。注意如果不先拆泵体侧面套筒的定位螺栓，齿条是不可能拉到位的。
（3）拆开油门杆齿条，并将齿条尽量往外拉。同样不是将齿条拉到零刻度线，而是松开压盖和刻度指示器，拉到它机械限位。这一步在说明书上说的是，也就是尽可能地将齿条往外拉。这句话较难理解，它的*一节同样会因为脏污而很紧，又没有专用工具拉，所以人力拉不动时可以用葫芦拉。葫芦不能用太大，以0.5吨的葫芦为宜，以免拉过头，拉坏内部的齿条定位销。油门杆齿条齿轮在下面，不会象定时齿条齿轮脏得那么厉害，在拉出的过程多数是能感到突然变得很紧，那就是到了机械限位。它拉到限位的另一个标志是，柱塞可以用手提起来。如果柱塞用手一点都提不动，那它就没拉到位。在往外拉的过程中，如果感到很紧，可以给齿条上喷点机油，将它推回去，然后再拉出来，这样来回活络几次。油门齿条拉到位时，柱塞用手一定可以提得动，但柱塞放回去后，只要油门齿条往回推一点点，柱塞就又被锁住了，用手一点也提不动。
（4）两个齿条无论哪个先往外拉都没关系。两个齿条都拉到位后，它们的凸肩露在高压油泵外的长度基本是一样的，所以这也是另一个判断齿条是否拉到位的方法。我们这次拆高压油泵时，将专用工具的插销都拉断了，齿条都拉不到位，后来没办法才拆出总成（拆出总成后，套筒仍然拆不出来，这时才想到去掉专用工具，将套筒顺时针转动半圈，它跟齿轮之间的啮合就脱开了，然后再装上专用工具，将套筒拉出。这样做不拆总成也一样可以拆出套筒，但一开始没想到这个办法）。也幸好我们拆出总成来，只有这样，齿条和齿轮才能清洗干净，不然以后会更难拆，主机的运转也不够安全。现在看来，一旦齿条卡阻，有机会就应该拆出齿条和齿轮清洗，这也只比单拆柱塞套筒偶件多两个小时的工作量。&
（5）高压油泵的总成与基座及下面滚轮组件的连接，除了外表能看到的四个固定螺栓外，就只有柱塞。所以，只要油门齿条能拉到位，柱塞能提得起来，拆高压油泵总成就没有其它困难。&
（6）高压油泵的下部比较简单，拆开下盖后，再拆齿轮和齿条，都很容易，它的各部件之间都有定位销或是定位马克，没有密封令之类的密封件需要更换。油门齿条定位销在高压油泵下盖上，齿条的定位销装在高压油泵的侧面，拆去齿轮后，还要将侧面的这个定位销拆下，才能将齿条拆出来。 （7）只要将各部件清洗干净就可以装回去。在安装时，两个齿条和齿轮一定要按定位马克装回去，其他部件按定位销装就行了。这时两个齿条就很活络了，用手往外拉到头时，能明显感到机械限位的撞击。&
（8）将高压油泵泵体装回去后，再安装柱塞套筒偶件。正常情况下，柱塞和套筒是同时拆出同时安装的。齿条刻度越大，定时越早，越早喷油。&
（9）套筒上U形密封令的安装是一个难点，方向不要装错这是基本的。难的是这三道密封令的弹性很差，在安装时难免会将它撑大，它到了令槽后自己很难恢复原形，必须借助外力。说明书上要求先用100度的水加热五分钟然后再用装密封令的专用工具安装。如果不用专用工具安装，即使把它装到位了，它也有可能会损坏或者会超大变形，*很难复原。我们用卡码卡压它十来分钟，然后它才基本上缩在令槽里。套筒装到泵体里以后，过一两分钟应该再把它拉出来，看看三道密封令在套筒的安装过程有无损坏。如果没有损坏，此时它们已经被泵体压缩过，已经复原了，再放下去时也不会损坏。
（10）柱塞的安装一定要到位，在整个高压油泵的安装中这是*重要的一步，绝不允许出错，否则会损坏整台高压油泵。柱塞是否安装到位的判断方法是：将柱塞放到底后，只要油门齿条往里推一点，柱塞就被锁住了，用手一点也提不动。将齿条再拉出到限位，柱塞又可以用手提起来。也可以打开高压油泵下的小道门，伸手进去摸摸或用眼睛看柱塞是否落座。如果在整个高压油泵拆检的过程中没有盘车，也可以测量专用工具的高度是否跟拆之前一样，来判断柱塞是否落座。据某船厂的师傅讲，他们船厂曾经因为柱塞没放到位，就将高压油泵装好了，*在主机试车时，损坏过一台高压油泵。所以，为了保证试车或盘车时不损坏高压油泵，在高压油泵上盖放上后，没上螺母前盘车一圈，如果上盖被柱塞顶起来，就说明柱塞没有安装到位。说明书上没有要求在上死点拆装高压油泵，也没有说在柱塞偶件拆出后不允许盘车，所以可以在任何曲角位置拆检高压油泵，也可以同时拆检几台高压油泵。&
（11）吸油阀密封令的安装要比套筒密封令的安装更难，它也要用专用工具安装，但因为它的外径小，装到令槽后，我们用卡码内衬橡皮来卡它，都没能使它基本复原。*采纳了三轨的办法，就是卡压之后，再给它喷点冷剂，这样它就复原得比较好。我们在装这道密封令时，因为对吸油阀密封令的安装经验不足，装坏了两道新U形令，到第三次时才成功装好。跟装套筒一样，泵盖放回去后，过几分钟应该再将它拉出来，看看密封令有无损坏，如果没有损坏，这时它受过套筒的压缩已经良好复原了，再放进去也不会损坏。如果吸油阀的总成换新，那么总成上的密封令是厂家装好的，就不会有这个难题。&
（12）刺孔阀是这种高压油泵上比较容易卡住和比较容易漏油的部件。如果它卡住会造成油头不喷油，主机单缸不发火。拆开刺孔阀清洁和活络比较容易，平常在码头期间都可以做。如果要换刺孔阀空气活塞杆上的两道小密封令，就比较难，要用专用工具来装新密封令。这两道新密封令装上后有让它复原的专用工具，我觉得这个用来复原的专用工具并不好用，用绑带捆绑或其它办法来使它复原更容易些。这两道密封令和吸油阀的密封令一样，在安装的过程中如果操作不当，会损坏一两次新令，所以，如果只有一套密封令备件时，安装要特别小心。
纵观我国输电线路运行现状，存在一些问题，但目前没有能够解决，比如因为污染物、雷击等情况都对线路网络造成的严重影响。为了应对这些情况，我很多地区在输电线路上已经采用了瓷复合绝缘子，而减少了传统的瓷、玻璃或者复合绝缘子的应用。瓷复合绝缘子综合了盘型玻璃、瓷绝缘子以及复合绝缘子等绝缘子的优点。瓷复合绝缘子不管是在机械强度还是在防污性能上都有很大的改进。该产品被研制出来以后，大大改善了我国防污闪工作的正常进行，对我国整个电力发展来说都具有重要的意义。在08年国家电网公司新技术推广应用约束性指标中，指出到“十一五”末，要求三类及以上地区的省网公司普遍采用新型绝缘子技术；瓷复合绝缘子符合“两型三新”技术标准，满足全寿命周期*化、标准化设计*严格选择。为了能够使得这项技术能够得到广泛引用，加大使用力度，指导生产、设计、运行，国网公司专门制定《交流系统用盘形瓷或玻璃复合伞裙绝缘子元件》及《高压直流线路用盘形悬式复合伞裙绝缘子串元件》两个企业技术标准。鼓励企业在输电线路的建设与维护过程中，积极采用该技术。&
一、瓷复合绝缘子的用处
（一）使瓷质和玻璃绝缘子的污闪问题得到解决随着我国经济的发展，社会环境的污染问题也越来越严重。尤其是在天气较潮湿的情况下，瓷质和玻璃绝缘子由于其表面有较多的污染物，使得该绝缘子憎水能力大大降低，从而形成了表明的一层导电水膜，局部放电的现象发生之后，使得闪络现象时常发生。瓷复合绝缘子之所以有这么多优点，是因为其集合了瓷绝缘子和硅橡胶绝缘子于一身，将二者优点结合起来。比如端部有浇装结构，该结构较为牢固，是通过金具以及瓷心盘相互连接起来的。从而*上，保证了原瓷绝缘子的稳定性，尤其是在机械拉伸强度方面。又如瓷芯盘表面的覆盖有硅橡胶，硅橡胶在复合上使用外配套，该设备在一定程度上，提高了憎水、抗老化、耐腐蚀等优点。&
（二）使得普通棒形悬式复合绝缘子的“掉串”问题得以解决主要可以从以下两个方面表现出来。*，传统使用的绝缘子类型是悬式复合绝缘子，但是该种绝缘子具有的缺点是容易断裂，即易碎性。如果横向负荷较大，则没有办法承受。否则会发生断裂的现象。使得“掉串”的事故得以发生。第二，由于悬式复合绝缘子金属与复合芯棒所采用的连接方法是压接方法，而这种压接方法，一旦连接的不好，脱落现象时有发生。随着芯棒隐患的存在，使得有机复合绝缘子的事故发生。浇装结构在瓷复合绝缘子端部连接金具的过程中，不仅保证了机械拉伸强度，而且使得“掉串”问题得到解决，主要应用的是高强瓷的芯棒。
（三）使得复合绝缘子不能用于耐张串的问题得以解决在横向负荷过程中，由于悬式复合绝缘子不能够承受比较大的负荷，要解决这个问题，从学术上来说，该问题被称为耐张串问题。需要操作人员在工作过程中，尤为注意，比如不能够踩在复合绝缘子上面。因此，这加大了验收以及运行的难度。选用瓷复合绝缘子，将瓷绝缘子和复合绝缘子的优点综合在一起，不仅能够在*上保证原瓷绝缘子的稳定性，而且还保证机械拉伸强度。此外，同普通瓷绝缘子相比较，这种瓷复合绝缘子，在解决耐张串问题上具有良好的适应性。
浙江鼎誉电气有限公司
浙江省乐清市柳市镇象阳工业区转向器 齿条_转向器 齿条价格_优质转向器 齿条批发/采购 - 阿里巴巴
您是不是在找：
月均发货速度：
月均发货速度：
共23页到页
阿里巴巴为您找到1349条转向器 齿条产品的详细参数，实时报价，价格行情，优质批发/供应等信息。您还可以找液压转向器,汽车转向器,动力转向器,后视镜转向器,电动助力转向器等产品信息。
感兴趣的产品
感兴趣的厂家
感兴趣的内容
48小时发货
48小时发货浅析6S60MC-C型主机不能加车故障_百度文库
赠送免券下载特权
10W篇文档免费专享
部分付费文档8折起
每天抽奖多种福利
两大类热门资源免费畅读
续费一年阅读会员，立省24元！
浅析6S60MC-C型主机不能加车故障
&&船舶主机故障分析
阅读已结束，下载本文需要
想免费下载本文？
定制HR最喜欢的简历
你可能喜欢您还可以使用以下方式登录
当前位置：&>&&>& > 广柴8320ZCD管理须知
广柴8320ZCD管理须知
8320ZCd-6 柴油机咬缸事故分析及反思韩锡方 李启富 许昌明一、事故发生经过某轮是一艘新船，配备广州柴油机厂生产的6320ZCd-6柴油机，额定功率2060kw，额定转速525r/mim，今年1月31 日首航，固定航线天津至广东汕头，该轮第9 航次，于日15、00 时开航，由天津装煤炭驶往汕头。日03:30 时左右船舶航行到大陈岛以东大约10 海里(北纬28、29、东经122、05)处时，发生主机第四缸活塞咬缸事故，据轮机日志记录，发生事故前主机运转一直都很正常。据当班人员反映，03、30 时左右从机舱平台甲板集控室出来准备进行巡回检查时，发现主机周围烟雾弥漫，气味刺鼻，立即到机旁将主机紧急停车，随后打开曲轴箱导门检查，发现主机第四缸缸套漏水，吊缸检查，发现该缸发生严重的咬缸事故。由于船上配件不足、配件尺寸不符(如厂供连杆小端铜套与活塞销配合过盈且过盈值达到1、1mm；船上没有配备活塞销、活塞和连杆；市购的活塞销比本机原活塞销长2mm，且油道不符；市购的活塞加工不规范，裙部外径比说明书标准大0、14mm 左右，厂供缸套上端有一道50mm～60mm 宽、内径￠320-0、20 的耐磨圈(说明书没有标明)，两者形成过盈配合；而市购的缸套没有这一圈；与市购的活塞可配合使用等)及其他原因，船舶自修了几天无法修复，根据公司指令，5 月8 日封缸将船驶往温岭石塘抛锚，公司机务人员及厂方人员共同到船协助修理。二、现场勘验和检查该机第四缸发生事故，其余各缸均正常，损坏情况如下：1、气缸套内表面发黑，有严重的纵向拉痕，外表面封水橡胶圈轻度硬化，弹性不足；2、活塞外表面发黑，活塞环咬死在环槽内，外园与活塞外表面磨得一样平；3、活塞销孔发黑、咬毛；4、连杆小端铜套抱死在活塞销上，定位销磨断；5、连杆小端铜套座孔天地之间比左右之间大0、1mm，拉长变形；6、连杆大端轴承正常，无明显损坏现象；根据现场勘验情况，估计引起咬缸事故的最大可能是该缸断油或供油不足所至，因此对该缸的润滑油路进行了祥细的检查，当拆下该缸主油路油管时，发现有一棵螺钉在油管里，堵塞了主油路，仔细观察该螺钉，确定是半自清滤器芯子的紧固螺钉，拆卸所有4 只半自清滤器芯子检查，发现其中一只滤芯果然少了一棵螺钉。三、事故原因分析本航次船从天津开航后，航行途中发现半自清滤器前后压力差加大，知道滤器堵塞，于是将半自清滤器调换一组使用，将堵塞的一组滤器拆卸清洗。由于上一次滤器拆卸清洁时滤芯的其中一棵螺钉未拧紧，而且所有螺钉都没有保险装置，在使用过程中，由于螺钉（钢）与滤芯（铝）受热膨帐的系数不同，使得原本未拧紧的螺钉与螺孔的配合变得更松，又由于振动和油压力的冲击作用，使螺钉慢慢松动并逐渐旋出，当该螺钉最后脱离滤芯后，在油压的作用下，随着油液向主机润滑油道流去，由于该机主油管入口前管座直角接头里面原装有的初次动车过滤网根据使用的要求已经拆除，所以该螺钉没有受到任何阻挡就进入了主机主油管，通过主机主油管一直向前移动，当移动到第四道主轴承油管处时刚好落入该油管里，由于油管弯头阻止螺钉继续向前，螺钉就留在弯头前直管处，阻塞了该油管的大部分油道，使得由该油管通过的润滑油仅能满足第四道主轴承润滑的需要，而通过第五道主轴承的润滑油主要润滑、冷却第五缸活塞连杆组件，只有一部分流向第四缸活塞连杆组件，这部分润滑油数量有限，除满足润滑连杆大端轴承外，仅有很少量的一部分流向连杆小端铜套起润滑作用，根本无法到达活塞冷却油空间，对活塞起冷却作用。很快使活塞过热膨胀引起活塞环、活塞销、连杆小端铜套等咬死，与缸套发生拉缸现象，发出敲击声，并造成缸套漏水、燃气下泄，至使曲轴箱烟气大量冒出，机器周围烟雾弥漫现象。四、经验教训和建议该事故从经过、检查处理和分析来看，结论是：由于主机滑油半自清滤器滤芯螺钉脱落，堵塞主机第四缸主油管造成该缸缺油引起咬缸。该事故从螺钉堵塞第四缸主油管到缸套漏水、燃气下泄、曲轴箱烟气大量冒出的整个过程，虽然时间不会很长，但因为每缸润滑油路有二条，而且主油路也不是全部堵塞，因此，整个过程也不会很短，其间应该会出现敲缸、冷却水及润滑油温度升高、曲轴箱开始小量冒烟、曲轴箱温度升高等事故先兆现象，如果能加强巡回检查，就会及时发现，不会造成整缸活塞连杆机构损坏报废、船舶停航六天的严重后果。另从广州柴油机厂协助修理的技术人员 谈话中得知，同类型事故已发生过多起，但仍没有引起厂方的高度重视，采取相应的措施杜绝类似事故的重复发生。从该事故中应吸取的教训和建议有：1．切实抓好船舶的备件配置、把好零部件（特别是运动件）的产品质量关；2．严格执行船舶航行值班制度，加强各设备的巡回检查；3．必须提高船员的管理素质、技术素质和工作责任心；4．全面分析检查影响船舶机电设备安全的薄弱环节，做好防范措施，确保运行安全（如本机给半自清滤器滤芯螺钉加保险、滑油进主机主油管前的初次动车过滤网除去铜丝网后继续使用以阻止大棵粒物体进入主机）。5．建议柴油机制造厂应该及时通知配套厂改进产品设计，如半自清滤器滤芯紧固螺钉要加保险等，以免类似事故重复发生；6．建议各柴油机配件厂应严格按零部件原设计图施工，按标准检验，确保所生产的配件完全符合产品技术要求和质量标准。关于广柴主机6320Zcd-6型的管理要点为保证主机能够正常燃烧，发挥到最佳的工况，减少滑油的消耗，减少气阀的烧蚀，现从各环节归纳如下：1. 现普遍使用的是180cSt燃油，一般要求沉淀柜内的加温为70℃，但水分与杂质含量大时，也要将燃油加温到90—95℃，每4小时打开放残阀放残一次，直到将水分与杂质放净为止；一般情况日用柜的温度为90℃，分油机加热温度为95--98℃，分油机流量调整到额定流量1/3为宜，例如SJ2000分油机，流量为600L/小时，并且要求燃油分油机连续不停的运转进行分油净化提高燃油品质，进主机最佳的喷射温度115-120℃，最佳喷射粘度范围为9-12cSt，我们建议保持在10cSt；燃油进机温度尽量提高些，但以喷射雾化粘度为最终控制目的。各燃油滤器，包括供油单元滤芯要定期清洗，减少再次污染到系统中， 2. 在柴油机运转过程中，可用手触摸高压油管的脉动情况，观察排气颜色，检查排气温度，通常要把各缸排烟温度控制在390℃以内（虽然说明书规定450℃，但是在实际应用中超过390℃就容易将气伐烧损，如果燃烧状况良好，燃烧完全，形成的不完全燃烧产物少，积碳结垢少的情况，有时排气温度高时气伐仍然能够安全运转），柴油机爆发压力建议不超过115kgf/c㎡，通常爆发压力高或者各缸工况不平均时容易发生主机震动或者连杆轴瓦损坏，如遇排气冒黑烟，排温急剧升高，爆压不正常等现象，需要及时更换喷油器，喷油器喷射压力及喷油雾化检查建议每航次做1次，不超过500小时（因为国产针阀偶件、喷嘴等部件质量不稳定），喷射压力290—300kgf/ c㎡，雾化检查及喷油压力检查以慢压为准，若有缺陷，要注意喷嘴，针阀偶件，弹簧的适时更换。3. 每1000小时检查喷油泵提前角：把测量喷油提前角的检查玻璃管接上喷油泵出油阀压座的螺纹接头，使其固紧密封；用手将喷油泵齿条拉向加油方向至刻度15度左右并固定不能回位；用手泵油，直至柴油在玻璃管内出现为止，柴油大约充满管长一半；慢慢撬动飞轮，注意管内的柴油液面，当发现柴油液面开始升高时，急停转动，此一瞬时及相当于喷油始点，记录飞轮上的刻度，按上法重复进行两次，测量误差不应超过1度。建议各缸喷油提前角调整到16—18度（说明书为14度，这种柴油机在2000年以前多半燃烧用轻油），适当延长滞燃期，但要参照各缸爆压和排温，若爆压偏高，排温偏低，说明喷油提前角过大，要适时减小，若爆压偏低，排温偏高，说明喷油提前角过小，产生后燃，要适时减小。改变喷油提前角有两种方法：改变喷油泵顶杆的高度（船上实际多用）和改变喷油泵凸轮在凸轮轴上的周向位置。都应满足高压油泵柱塞偶件进气口开启度在4.4-4.8mm。4. 定期检查主机高压油泵：柱塞与套筒偶件的间隙极小，应能滑动自如，如有局部卡住现象应清洗干净，再用清洁的机油加于套筒内进行磨合；正常的状态是把柱塞及套筒倾斜45度时，将柱塞从套筒内拉出40-45mm，多次将柱塞绕本身中心转到任何位置，放手后，柱塞均能藉其本身重量自由滑下，无阻滞现象。柱塞的边缘，尤其是螺旋槽的岸部边缘，应仔细检查有无缺损，如有缺损就会影响到供油量的控制，且会擦伤套筒，必须与套筒同时换新。一般为每5000小时左右根据情况或每年换新。初次更换下来的柱塞偶件要保管好，日后可能用上，出油阀建议500小时检查，2000小时换新（广柴厂家据检修经验）。观察高压油泵泄油孔是否有油流出，如果发现油流出证明柱塞套筒偶件不是很好要更换备件。出油阀与套筒的密封结合面，不许有轻微的毛刺，油斑，伤痕及裂纹，如有可用少量很细的研磨粉300号的，散于平板上进行研磨，要避免研磨偏和研磨过度，研磨后将研磨剂清除净尽。高压油泵滚轮的检查：是否磨损挺杆上键槽，其开口多由机器铣出来的，会有些喇叭口的变形，检查挺杆的尖端部位是否变形，最好用锉刀修理锉一下，以免有卡滞的现象（广柴厂家据检修经验建议）。5. 定期测量主机各缸的压缩压力，转速调到最低怠速220rpm或更低，转速越低测量准确度越高，越能反映活塞和缸套实际间隙状况，避开共振转速170-180rpm，将油泵齿条脱开不供油，通过测量主机各缸的测量主机各缸的爆发压力和压缩压力，可以了解各缸燃烧及润滑状况及时发现缸套、活塞和活塞环磨损，密封情况，及时更换断裂活塞环或者磨损超差的缸套，使主机工况保持稳定安全运转。6. 缸套测量时，一般以第一道活塞环和缸套接触的最高处为重点，通常这点磨损也最大，越往下直径越小,磨损相对来说就小些，上述缸套上部直径最大的部位测量点要尽量分布多些，以10mm为单位，上下取5个点测量，以衡量缸套是否超差。一般油底壳油位的测量孔内如果出现返气现象，多为活塞出现断裂或缸套活塞磨损超差，还有活塞环槽根部裂纹造成燃气下串到曲拐箱内，要仔细辨别情况及时更换备件，当高温燃气下串到曲拐箱严重时，不仅会造成滑油的消耗惊人而且容易发生曲轴箱起火与爆炸。。6. 定期检查气阀的旋阀器，弹簧是否正常工作，每500小时检查气阀间隙，阀杆与阀导套间隙也要特别注意，如果发现进气阀烧蚀情况，一般是排气阀关不严，造成燃气倒窜，平时要注意用手触摸各缸进气管的温度，若发现某缸温度异常，可能是该缸燃气倒窜，配气凸轮和滚轮的检查。保持排气通道的畅通，增压器应定期吹洗和拆检清洁，空冷器烟侧的清洁，特别是废气锅炉烟道，定期吹灰，清洁除垢，保持烟道后部的畅通，阻力小，扫气压力相对高些7. 定期检查喷油凸轮，配气凸轮滚轮是否磨损，如有磨损更换备件。8. 滑油分油机连续净化主机滑油，只要主机运转起来，滑油分油机就开始净化滑油，停主机后20小时内，也尽量要保持净油机连续运转，因为这样才能分离出沉积的杂质和水分，正常运行分油温度保持在70—75℃，流量控制在额定流量30%，当油含杂质高及有水分时，净油温度提高到90—95℃分油。9.主机各缸排温温差保持在10—15℃为宜，爆发压力最大差值不能超过5kgf/c㎡,如果超过此数值，要从燃烧方面去查找原因，一定切记不要随意调整改变各缸高压油泵油门齿条，这样会掩盖矛盾，而且会越调越乱。10、各运行参数技术指标建议参考值：（1）各缸冷却水出口温度：70—85℃，进口66-68℃，出机温差控制在15℃以内。必须明确指出，过低的冷却水出口温度不仅会造成热负荷损失，而且会影响气港燃烧室内的燃烧与润滑。（2）各缸滑油出口温度：
65—75℃通常要求缸套冷却温度＞活塞冷却温度5—10℃，活塞用油冷时＞或=10℃，活塞用水冷时＞或=5℃。（3）扫气温度：30—35℃（4）主机转数450—465rpm，排烟温度：390℃以下，各缸温差不超过20℃，爆压＜115kgf/cm2，各缸爆压差值不超过5kgf/ c㎡。（5）燃油净油机温度：95—98℃，杂质和水多时提高到90—95 ℃（6）沉淀柜温度：一般70—80℃，杂质和水多时提高到90—95℃；日用柜温度90℃，燃油进机温度115—120℃，喷射雾化运动粘度10cst，以雾化粘度控制为准。11、在排烟温度不高于390℃的前提下，尽量提高主机的转速到450-465rpm，这样增压器的转数会高些，扫气压力也会高些，燃油会充分雾化，燃烧会充分，这样可以降低气阀烧蚀的几率。会是一个良性循环，反之，主机转数低，增压器转数低，扫气压力低，燃油不能充分雾化，燃烧恶劣，容易烧气阀，这样会是一个恶性循环。
? 燃油处理的好坏的标准是经过处理后，燃油由喷油嘴喷射到燃烧室能充分雾化燃烧，充分发挥热效率。燃油在油舱中预热的目的是利于驳运。燃油从油舱中驳入沉淀柜是燃油处理的第一步，其主要功能是通过加温将油中的水分、杂质通过放残管排除。日用柜由净油机分离后驳入的燃油，经过加温决定了喷油最佳喷射黏度。二冲程柴油机的最佳喷射黏度为12-16 mm?/s既雷氏1号黏度60-70秒。四冲程柴油机的最佳喷射黏度为9-14 mm?/s（通常取12 mm?/s），既雷氏黏度60秒。如果燃油加温温度过高，就引起喷射黏度过低，导致燃油汽化，高压油泵喷油嘴密封不良，出现泄漏、过热咬死现象。当加温温度过低时，燃油黏度增加，导致燃油雾化不良，燃烧恶化，高压油泵与油嘴磨损加剧，易出现积垢结碳现象，因此确定科学合理的加热温度非常重要。 所以我还是偏向于已粘度为准，但温度不能忽视，如果粘度计长时间没有进行保养，偏差会很大，温度值则比较直观一些，这只是个人观点。
欢迎转载：
相关推荐：}