220kV输电线路双分裂导线粘连成因及处理方法_风机设备_中国百科网
220kV输电线路双分裂导线粘连成因及处理方法
    　　随着经济的飞速成长，广东省东莞市近3年的用电量以年均约30％的速度增加，输电线路负荷不竭增年夜。2003年以来，广东省广电团体有限公司东莞供电分公司多条220kV输电线路前后泛起了导线粘连的故障，危及电网平安和经济运行。是以，分析导线粘连的缘由，探讨平安、快速、有用的处置方式，是十分需要的。?1导线粘连的成因及风险1.1导线粘连的成因　　相互平行的条导线，经由过程标的目的不异的电流I1和I2时，单元长度导线所受的电磁力?　　?式中：μ――介质的磁导率；　　d――两导线间的距离。　　两导线所受的电磁力为相互吸引力。运行中的双割裂导线可视为2条平行导线，同时经由过程标的目的、年夜小不异的电流，在电磁力的作用下，同相双割裂导线子导线具有相互吸引的趋向。正常运行时，子导线间电磁力比力小，一般不会发生粘连；但在档距年夜的风口处，或导线温升存在差异，和受设计和施工不良、持久运行等身分的影响，使子导线间距离不合适要求时，子导线在年夜风中舞动或受壮大电流冲击，局部会瞬时十分接近甚至相碰。靠得很近或相碰的子导线所受的电磁力很年夜，当子导线局部所受电磁力年夜于该局部子导线自重时，局部粘连便会泛起。割裂导线某一点发生粘连后，紧靠粘连点的子导线之间的距离已很小，在电磁力的作用下，粘连不竭延长，直至悬挂点处，在金具的刚性距离作用下，各类协力在该处取得平衡，粘连才遏制。导线粘连部门之间的距离很是小，负荷较年夜时，2根子导线间的电磁吸引力很是年夜，即使在年夜风的天气下也不容易分隔。1.2导线粘连的条件　　今朝，东莞供电分公司多条220kV输电线路负荷电流在800A以上，按式[3]（1）计较，当子导线间距d减至10mm时，单元长度子导线间的电磁力为1.7N/m；当子导线间距d为5mm时，子导线间的电磁力可达25.5N/m，远年夜于大都220kV线路每米子导线的自重，此时粘连可能发生。若是以1mm作为子导线粘连的间距，单元长度子导线间的电磁力为17N/m，这已是子导线单元自重的数倍，再分隔就很坚苦了。如斯小的距离，即使电流下降50％，也能够发生足够年夜的电磁力维持粘连。　　以上计较是以割裂导线垂直排列方式斟酌的。对采用斜排列方式的割裂导线，其现实割裂间距约600mm，较垂直排列方式间距年夜，斟酌重力作用后，子导线现实作用电磁力与重力有一定角度，不异条件下，致使泛起粘连的电磁力较垂直排列方式的要年夜，但当导线粘连后维持粘连的电磁力是不异的。现实运行中，采用斜排列方式布线的割裂导线依然可能在气象和外力的作用下很是接近；另外，今朝采用斜排列方式的线路都是多年前投运的，所使用的导线相对较轻，设计负荷也较小，由于供电形势严重，该类线路现实负荷远年夜于设计值，持久过负荷运行而致使割裂导线间的电磁力年夜增，当电磁力垂直份量抵消下子导线的重力时，粘连泛起。现实运行中，重负荷斜排列方式线路泛起粘连也证实了这一点。　　计较成效讲明，正常情况下，单纯由割裂导线负荷电流发生的电磁力是不能使导线粘连的。因而可知，割裂导线泛起粘连必需同时具有个条件：由于年夜风等外力作用、导线材质差异、导线温升差异、很年夜的负荷电流作用或其它身分，使同相割裂导线子导线局部瞬时接触或十分接近；割裂导线的负荷电流足以维持其继续粘连。1.3风暴对导线粘连的影响　　一般在多风暴的山区，高压、超高压线路采用LGJ型扩径钢芯铝绞线或LG型铝钢扩径空心导线取代双割裂导线，或在割裂导线上安装间隙棒，避免导线舞动相碰。风力越年夜、档距越年夜、导线越轻，风摆幅度就越年夜，双割裂导线上、下子导线摆动分歧步时，两线就可能瞬间十分接近甚至相碰，负荷电流足够年夜时粘连就会发生。子导线间的电磁吸引力，对上子导线向脱离下子导线的标的目的摆动具有削弱作用，对下子导线向靠近上子导线的标的目的摆动有增强作用。风口处、档距年夜、负荷年夜的双割裂导线的粘连几率较高，若是因施工架设缘由或屡次频频风摆，使下子导线沿悬垂线夹向外窜动，造成子导线间距小于400mm，或档距很年夜时，粘连的几率则更高。东莞供电分公司220kV双割裂导线粘连故障大都发生在位于风口的较年夜档距处，近年才泛起粘连，则与线路负荷增年夜有关。可见风力强和线路负荷年夜，是造成导线粘连的主要缘由之一。1.4导线温升差异对导线粘连的影响　　导线直流电阻差异、导线日照条件差异、导线质量误差等，都可能会致使割裂导线子导线温升泛起差异。由于导线弧垂随档距增加而增年夜，导线弧垂随温度升高而增年夜，可见导线温度对弧垂的影响比力较着。　　割裂导线泛起温度差异时，若是上子导线温度偏高，相对下子导线，上子导线的弧垂则加年夜了。成效使割裂导线之间的间距缩小。当温差到达一定值时，割裂导线的间距可能很是小，以致割裂导线在电磁力的作用下发生粘连。　　国内研究成效讲明，档距划分为300m和400m时，在上、下子导线温度相差10℃的情况下，子导线档中弧垂变化差值可以到达0.9～0.38m。哄骗红外线测试仪，对东莞供电分公司220kV双割裂导线粘连故障相进行丈量，发现割裂导线粘连点四周（非粘连点）的温差为5～10℃。可见导线温升差异，也是造成粘连的主要缘由之一。1.5故障电流对导线粘连的影响　　220kV输电线路采用的各类尽缘子，耐雷水平通常是70～110kA，理论上，线路受雷击跳闸前，每条子导线经由过程的电流年夜于70kA时，单元长度子导线间的电磁力可达2500N/m以上，双割裂导线子导线此时可能获得1000m/s以上的加速度。雷击造成尽缘子放电发生故障短路电流，维持至断路器切断电源时才消失，维持的时间为0.04～0.1s，短路电流发生的电磁力有可能使子导线很是接近或接触。断路器切断电源后，割裂导线有可能履历一个频频着落、反弹上升的垂直振荡进程。在线路自动重合闸成功时，若是振荡使割裂子导线十分靠近，重合闸过电流可以使割裂导线再次粘连，负荷电流继续维持其粘连。此外，故障短路电流也有可能造成份裂导线的温升差异，从而引发粘连。　　在现实运行中，由于雷击发生的故障电流作用时间很短，子导线间的电磁力很难到达理论值，双割裂导线子导线可能获得的加速度也很是小，故障电流对割裂导线只有靠近和冲击的作用。故障短路电流造成份裂导线温升差异的时间也很是短，除非瞬间致使导线泛起永久变形，否则粘连的几率很小。凭据以上分析，因雷电故障使双割裂导线粘连的几率是很微的，但在雷雨年夜风时，由于故障陪伴着风力的作用，粘连的几率可能会增年夜，就是说故障电流对导线粘连的形成只有轻细的辅助作用，基本可以疏忽不计。1.6导线粘连的风险　　导线发生粘连后，割裂导线的几何间距年夜幅度削减，电晕放电肇端电压下降到原来的27％，致使容易泛起电晕放电，局部对地电容也减小，这些城市引发线损的增加和对四周通讯举措措施的干扰。另外一方面，割裂导线泛起粘连后，导线鞭击现象突出，导线容易磨损，不单进一步增加线损，还有可能造成导线断股，甚至断线的事故。　　现实运行中，已发现个体线路导线粘连水平越来越严重，甚至泛起负荷下降至零，导线依然环绕纠缠（永久变形）的现象。红外线检测讲明，粘连相导线比正常相导线温度高10～20℃，现场放哨发现部门粘连杆段有较较着的噪声，这些都严重影响了系统的平安运行。2处置导线粘连的方式2.1处置导线粘连的基本思绪　　在东莞地域，220kV输电线路割裂导线主要采用垂直排列的布线方式，割裂导线垂直间距设计值是400mm。受施工工艺、自然条件等身分的影响，现实运行中的割裂导线子导线垂直间距已远小于400mm，线路持久处于重负荷或过负荷的状态下，就容易泛起粘连。　　双割裂导线相碰或十分靠近是泛起粘连的先决条件，是以对运行中的双割裂导线，可以斟酌采用适当下降下子导线高度，增年夜双割裂导线上、下子导线的间距，或加装距离棒的方式，以免或削减割裂导线粘连。曩昔，基本都是在整个耐张段内，采用增年夜下子导线弧垂，减小上子导线弧垂的方式来增年夜子导线的间距，这类方式施工复杂，工作量年夜，发现间隙不够再调整也比力坚苦。采用加装距离棒的方式，不太适于处置接连多档的粘连问题，尤其导线对地距离较年夜时，施工难度很是年夜，施工平安系数也比力低。　　东莞供电分公司220kV输电线路发生粘连的故障档两头为直线塔的占80％，一端为耐张塔的占20％。斟酌到发生粘连故障档两头为直线塔的比例较年夜，可以测验考试采用更换或增加延长金具的方式，零丁调整粘连档割裂导线子导线的间距。具体处置方式是，在该档两头直线塔上，同时更换线间距离更年夜的双悬垂线夹，或在上、下线夹间加挂延长金具，以实现主要增年夜粘连档子导线间距的目的。对有一端为耐张塔的粘连档，除在直线塔端接纳一样措施外，还可以凭据需要在耐张塔端增加响应长度的延长金具，以实现主要增年夜粘连档子导线间距的目的。2.2技术可行性分析　　对东莞供电分公司使用的220kV悬垂尽缘子串的统计发现，各类玻璃尽缘子串的长度为mm，合成尽缘子串的距离约为2700mm。将双割裂导线子导线垂直间距由现实值调整到年夜于400mm、小于500mm的范围内。停电后，粘连处子导线间距，远小于400mm的调至稍年夜于400mm，400mm左右的调至接近500mm。核算调整后各有关尽缘距离，如合适规程要求，则方案是可行的。2.2.1分歧相导线间的最小距离　　不管是单回路仍是双回路的输电线路，调整双割裂导线子导线间距后，导线水平间距不变；统计各类规格导线，在600m档距时的最年夜弧垂是2600mm，凭据设计要求可计较出，此时分歧相导线的最小垂直线间距离是4875mm。今朝东莞供电分公司使用的220kV铁塔横担垂直间距为mm，设计规程计较和现实丈量都讲明，调整前分歧相导线间最小距离远年夜于4875mm，调整后仍远年夜于4875mm，合适规程要求。2.2.2尽缘子串带电部门对塔身的距离　　哄骗更换或增加延长金具来增加子导线间距后，因尽缘子串垂直份量重力增年夜，在工频电压、操作过电压和雷电过电压3种条件下，悬垂尽缘子串摇摆角减小，但带电点对悬挂横担距离稍增年夜，使带电点对塔身或下横担距离减小200～300mm。对现实运行线路统计发现，在工频电压、操作过电压和雷电过电压3种条件下，悬垂尽缘子串摇摆角划分在8°之内、18°之内和45°之内。取悬垂尽缘子串长为3000mm，上述3种条件下的摇摆角划分为10°，0°和50°。对各类220kV运行铁塔进行校检讲明，调整后，在上述3种条件下，与设计规程划定比力，带电点对塔身或下横担的距离，依然有较年夜的平安裕度。2.2.3对地距离　　斟酌到东莞地域经济成长快，土地使用性质可能变化，故东莞地域220kV输电线路对地最小距离原设计为10m。调整子导线间距后，对地距离仍远年夜于设计规程要求。2.2.4对相邻档的影响　　增年夜粘连档子导线间距后，相邻档同相子导线间距也会有一定水平的增年夜。相邻档子导线间距的增量，随着与粘连档的距离增年夜而线性地削减，直至另外一端杆塔处，该增量为零。2.2.5对耐张塔跳线的影响　　一端为耐张塔的粘连档，子导线间增加响应长度的延长金具后，由于受上子导线的限制，仍维持原跳线对横担的距离，但跳线可能会发生轻细改变。此时可以调整跳线并沟线夹，使跳线回回复复兴来的状态。?3现实成效　　2004年上半年，东莞供电分公司发现220kV东葵乙线N7档至N8档L相（上相）泛起了导线粘连的现象。220kV东葵乙线双割裂导线采用垂直排列的安插结构，子导线之间的设计距离为400mm，导线型号为LGJ-500/45，导线直径为30mm。N7档至N8档的档距为594m，地处群山围绕的风口，共约300m割裂导线泛起粘连，并有鞭击现象。经过慎重计较和频频研究，东莞供电分公司对东葵乙线停电，调整L2相子导线间距。调整的具体方式是，把东葵乙线N7档和N8档L相的双悬垂线夹更换为500mm的XCS-5型线夹，并在上、下线夹间加挂50220kV线路用的140mm延长板。调整后，L2相粘连处子导线间距增年夜237mm，对中相导线最小垂直距离为5395mm，远年夜于规程要求的最小值。　　调整后，导线粘连和鞭击现象消失，运行至今（时代履历1次雷击）未再泛起粘连现象。因该档粘连严重，下子导线因持久粘连已永久变形，停电后子导线仍没法自行分手，处置后间距尚小于400mm，应再加年夜调整量才能消缺。?4结论　　导线粘连现象的泛起不单纯与电流有关，电流是维持粘连的重要条件，但不成控制；割裂导线间距是影响粘连的重要身分，是可以控制的身分。　　在地形平展、导线对地距离不年夜的情况下，或对于新建线路，采用增加距离棒的方式可以不改变线路原有设计尺度，而到达解决导线粘连的问题。该方式较简单，也能够比力完全地解决导线粘连问题。　　理论计较和现实运行讲明，采用下降粘连档下子导线的方式，可以在不改变整个耐张段年夜大都档原值的情况下，解决导线粘连问题，而且作业工具比力简单，劳动强度、停电时间年夜幅度削减，出格是在单回路塔或双回路塔的下相。该方式可以采用带电作业的方式，对电网平安运行和提高服务水平具有积极意义。参考文献［1］机电工程手册主笔委员会.机电工程手册[M].北京：机械工业出书社，198［2］张殿生.电力工程高压输电线路设计手册[M].北京：中国电力出书社，1991［3］芩阿毛.排挤输电线路施工技术年夜全[M].宁波：宁波出书社，1996［4］DL/T，100～500kV排挤送电线路设计技术规程[S]
收录时间:日 22:36:22 来源:E路风机网 作者:匿名
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220 kV输电线路双分裂导线粘连成因及处理方法(2)
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作者:编辑部
【摘要】1.6导线粘连的危害 导线发生粘连后，分裂导线的几何间距大幅度减少，电晕放电起始电压降低到原来的27％，导致容易出现电晕放电，局部对地 电容 也减小，这些都会引起线损的增加和对附近 通信 设施的干扰。另一方面......
1.6导线粘连的危害　　导线发生粘连后，分裂导线的几何间距大幅度减少，电晕放电起始电压降低到原来的27％，导致容易出现电晕放电，局部对地也减小，这些都会引起线损的增加和对附近设施的干扰。另一方面，分裂导线出现粘连后，导线鞭击现象突出，导线容易磨损，不但进一步增加线损，还有可能造成导线断股，甚至断线的事故。　　实际运行中，已发现个别线路导线粘连程度越来越严重，甚至出现负荷降低至零，导线仍然缠绕（永久变形）的现象。红外线检测表明，粘连相导线比正常相导线温度高10～20 ℃，现场巡查发现部分粘连杆段有较明显的噪声，这些都严重影响了系统的安全运行。2处理导线粘连的方法2.1处理导线粘连的基本思路　　在东莞地区，220 kV输电线路分裂导线主要采用垂直排列的布线方式，分裂导线垂直间距设计值是400 mm。受施工工艺、自然条件等因素的影响，实际运行中的分裂导线子导线垂直间距已远小于400 mm，线路长期处于重负荷或过负荷的状态下，就容易出现粘连。　　双分裂导线相碰或十分靠近是出现粘连的先决条件，因此对运行中的双分裂导线，可以考虑采用适当降低下子导线高度，增大双分裂导线上、下子导线的间距，或加装间隔棒的方法，以避免或减少分裂导线粘连。过去，基本都是在整个耐张段内，采用增大下子导线弧垂，减小上子导线弧垂的方法来增大子导线的间距，这种方法施工复杂，工作量大，发现间隙不够再调整也比较困难。采用加装间隔棒的方法，不太适于处理连续多档的粘连问题，尤其导线对地距离较大时，施工难度非常大，施工安全系数也比较低。　　东莞供电分公司220 kV输电线路发生粘连的故障档两端为直线塔的占80％，一端为耐张塔的占20％。考虑到发生粘连故障档两端为直线塔的比例较大，可以尝试采用更换或增加延长金具的方法，单独调整粘连档分裂导线子导线的间距。具体处理方法是，在该档两端直线塔上，同时更换线间距离更大的双悬垂线夹，或在上、下线夹间加挂延长金具，以实现主要增大粘连档子导线间距的目的。对有一端为耐张塔的粘连档，除了在直线塔端采取同样措施外，还可以根据需要在耐张塔端增加相应长度的延长金具，以实现主要增大粘连档子导线间距的目的。2.2技术可行性分析　　对东莞供电分公司使用的220 kV悬垂绝缘子串的统计发现，各种玻璃绝缘子串的长度为2 700～2 768 mm，合成绝缘子串的距离约为2 700 mm。将双分裂导线子导线垂直间距由实际值调整到大于400 mm、小于500 mm的范围内。停电后，粘连处子导线间距，远小于400 mm的调至稍大于400 mm，400 mm左右的调至接近500 mm。核算调整后各有关绝缘距离，如符合规程要求，则方案是可行的。2.2.1不同相导线间的最小距离　　无论是单回路还是双回路的输电线路，调整双分裂导线子导线间距后，导线水平间距不变；统计各种规格导线，在600 m档距时的最大弧垂是2 600 mm，根据设计要求可计算出， 此时不同相导线的最小垂直线间距离是4 875 mm。目前东莞供电分公司使用的220 kV铁塔横担垂直间距为6 000～6 500 mm，设计规程计算和实际测量都表明，调整前不同相导线间最小距离远大于4 875 mm，调整后仍远大于4 875 mm，符合规程要求。2.2.2绝缘子串带电部分对塔身的距离　　利用更换或增加延长金具来增加子导线间距后，因绝缘子串垂直分量重力增大，在工频电压、操作过电压和雷电过电压3种条件下，悬垂绝缘子串摇摆角减小，但带电点对悬挂横担距离稍增大，使带电点对塔身或下横担距离减小200～300 mm。对实际运行线路统计发现，在工频电压、操作过电压和雷电过电压3种条件下，悬垂绝缘子串摇摆角分别在8&以内、18&以内和45&以内。取悬垂绝缘子串长为3 000 mm，上述3种条件下的摇摆角分别为10&，0&和50&。对各种220 kV运行铁塔进行校检表明，调整后，在上述3种条件下，与设计规程规定比较，带电点对塔身或下横担的距离，仍然有较大的安全裕度。2.2.3对地距离　　考虑到东莞地区经济发展快，土地使用性质可能变化，故东莞地区220 kV输电线路对地最小距离原设计为10 m。调整子导线间距后，对地距离仍远大于设计规程要求。2.2.4对相邻档的影响　　增大粘连档子导线间距后，相邻档同相子导线间距也会有一定程度的增大。相邻档子导线间距的增量，随着与粘连档的距离增大而线性地减少，直至另一端杆塔处，该增量为零。2.2.5对耐张塔跳线的影响　　一端为耐张塔的粘连档，子导线间增加相应长度的延长金具后，由于受上子导线的限制，仍维持原跳线对横担的距离，但跳线可能会发生轻微扭转。此时可以调整跳线并沟线夹，使跳线回复原来的状态。
3实际成效　　2004年上半年，东莞供电分公司发现220 kV东葵乙线N7档至N8档L相（上相）出现了导线粘连的现象。220 kV东葵乙线双分裂导线采用垂直排列的布置结构，子导线之间的设计距离为400 mm，导线型号为LGJ-500/45，导线直径为30 mm。N7档至N8档的档距为594 m，地处群山环抱的风口，共约300 m分裂导线出现粘连，并有鞭击现象。经过慎重计算和反复研究，东莞供电分公司对东葵乙线停电，调整L2相子导线间距。调整的具体方法是，把东葵乙线N7档和N8 档L相的双悬垂线夹更换为500 mm的XCS-5型线夹，并在上、下线夹间加挂50220 kV线路用的140 mm延长板。调整后，L2相粘连处子导线间距增大237 mm，对中相导线最小垂直距离为5 395 mm，远大于规程要求的最小值。　　调整后，导线粘连和鞭击现象消失，运行至今（期间经历1次雷击）未再出现粘连现象。因该档粘连严重，下子导线因长期粘连已经永久变形，停电后子导线仍无法自行分离，处理后间距尚小于400 mm，应再加大调整量才能消缺。
4结论　　导线粘连现象的出现不单纯与电流有关，电流是维持粘连的重要条件，但不可控制；分裂导线间距是影响粘连的重要因素，是可以控制的因素。　　在地形平坦、导线对地距离不大的情况下，或对于新建线路，采用增加间隔棒的方法可以不改变线路原有设计标准，而达到解决导线粘连的问题。该方法较简单，也可以比较彻底地解决导线粘连问题。　　理论计算和实际运行表明，采用降低粘连档下子导线的方法，可以在不改变整个耐张段大多数档原值的情况下，解决导线粘连问题，而且作业工具比较简单，劳动强度、停电时间大幅度减少，特别是在单回路塔或双回路塔的下相。该方法可以采用带电作业的方式，对电网安全运行和提高服务水平具有积极意义。电力输电线路中说的双回路和双分裂线路是怎么回事?
电力输电线路中说的双回路和双分裂线路是怎么回事?
请大侠解释电力输电线路中说的双回路和双分裂线路是怎么回事?是一种形式的两种说法吗？
双回路：讲的主要是供电方式，根据不同的负荷要求可以采用单、双回供电，采用双回供电能够很好提高供电的可靠性。
双分裂：讲的是针对不同的电压等级及负荷而选择导线的问题。一般情况下110KV及以下导线不分裂，220KV采用的双分裂，500KV采用四分裂。
双回路中的电源可以来自同一变电站，也可以来自不同的变电站。当然了来自同一变电站的供电可靠性要低于来自不同变电站的。
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相关问答：
双回路供电是指二个变电所或一个变电所二个仓位出来的同等电压的二条线路。当一条线路有故障停电时，另一条线路可以马上切换投入使用。多用于学校企事业单位，方便快捷。
分裂导线就 一相线用两跟线, 平时电杆上的两跟线离得很近,还隔一段就用一个东西把两根线卡在一起(不是捆在一起) 这种线在电厂旁多见.
单回路就是指一个负荷有一个供电电源的回路；双回路就是指一个负荷有2个供电电源的回路。
对供电可靠性要求高的企业,或地区重要变电站,均采用双回线供电,这样可保护其中一个电源因故停电,另一个电源可继续供电。
双分裂导线是每相的导线分裂数为2根。
分裂导线一般是将每相导线用2-4根截面较小的导线组成，分导线间相距0.3-0.5米，可以起到相当于增大导线直径的作用，比总截面相同的大导线，不容易产生电晕，送电能力还高一些。分裂导线主要有应用于330千伏及以上电压的线路上。}