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PHP 函数收集（5）
代码清单：
* 判断字符串是否为utf8编码，英文和半角字符返回ture
* @author ruxing.li
* @param $string
* @return bool
function is_utf8($string) {
return preg_match('%^(?:
[\x09\x0A\x0D\x20-\x7E] # ASCII
| [\xC2-\xDF][\x80-\xBF] # non-overlong 2-byte
| \xE0[\xA0-\xBF][\x80-\xBF] # excluding overlongs
| [\xE1-\xEC\xEE\xEF][\x80-\xBF]{2} # straight 3-byte
| \xED[\x80-\x9F][\x80-\xBF] # excluding surrogates
| \xF0[\x90-\xBF][\x80-\xBF]{2} # planes 1-3
| [\xF1-\xF3][\x80-\xBF]{3} # planes 4-15
| \xF4[\x80-\x8F][\x80-\xBF]{2} # plane 16
)*$%xs', $string);
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(4)(3)(2)(5)(1)(1)(6)(2)(1)(1)(9)(1)(5)(3)(6)(2)(1)(4)(7)(12)(9)(2)(6)(20)(20)(3)(16)(12)昨天同房今天排卵30X20卵,会怀孕吗?_百度拇指医生
&&&普通咨询
?昨天同房今天排卵30X20卵,会怀孕吗?
拇指医生提醒您：医生建议仅供参考。
|科室：妇产科
聊城市建筑医院
你好，只要是在排卵期同房，一般怀孕的几率都非常大。晚泡的生存时间是24小时，你今天同房也能怀孕。
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* 百度拇指医生解答内容由公立医院医生提供，不代表百度立场。* 由于网上问答无法全面了解具体情况，回答仅供参考，如有必要建议您及时当面咨询医生2014年4月工程师手记；无梁楼盖柱帽抗冲切的合理尺寸关系曲线（续）；伏S生（雨润控股建设集团设计院）；一、无梁楼盖反向柱帽定义；在无梁楼盖结构板柱节点处，当柱帽位于柱端轴压力较；图1无梁楼盖反向柱帽；同理，为方便推导，我们将位于柱端轴压力较大的一侧；图2无梁楼盖正向柱帽；二、工程中经常应用的反向柱帽――下柱墩；如文【1】，对于承受基底反力与柱底内力、且正向
工程师手记
无梁楼盖柱帽抗冲切的合理尺寸关系曲线（续）
伏S生（雨润控股建设集团设计院）
一、无梁楼盖反向柱帽定义
在无梁楼盖结构板柱节点处，当柱帽位于柱端轴压力较小的一侧或无柱的一侧时，则这种条件下的柱帽定义为反向柱帽，如下图1。设计中经常采用的筏板基础下柱墩（图1c）是反向柱帽的特例。
图1 无梁楼盖反向柱帽
同理，为方便推导，我们将位于柱端轴压力较大的一侧或无柱对面一侧的柱帽定义为正向柱帽（见图2），且规定正向柱帽和反向柱帽为互斥关系（即就某一柱帽节点，设正向柱帽时无反向柱帽，设反向柱帽时无正向柱帽）。
图2 无梁楼盖正向柱帽
二、工程中经常应用的反向柱帽――下柱墩
如文【1】，对于承受基底反力与柱底内力、且正向柱帽范围外等厚的钢筋混凝土均质弹性筏板，如忽略配筋对正向柱帽抗冲切承载力的贡献，当正向柱帽范围内任一冲切破坏锥体斜截面上由混凝土提供的抗冲切承载力恒相等、且临界其对应的承载力极限状态条件；或当正向柱帽范围内任一冲切破坏锥体斜截面所确定的抗冲切有效截面面积恒相等，且临界其对应的承载力极限状态条件；我们均可由此得到近似的正向柱帽抗冲切合理尺寸关系曲线。
为求出与正向柱帽相互等效的反向柱帽，一般将反向柱帽在柱根与腋趾处的截面高度及对应的冲切破坏锥体斜截面取与正向柱帽相同的数值和形状。如图3所示，由文【1】中推论可知：对应板底承受均布荷载的正向柱帽,当柱根和腋趾两控制截面上的抗冲切
承载力均满足对应的承载力极限状态要求时，则将该两控制截面点连成直线所对应的柱帽，其内抗冲切承载力也均满足承载力极限状态要求。那么对于下柱墩等反向柱帽，是否也有相同的结论呢？我们采用如下图3所示的“作图+解析法”的方法来回答这一问题。
图3 等效下柱墩或反向柱帽
图3为通过柱某一形心主惯性轴、且以柱另一形心主惯性轴为法线的无梁楼盖结构节点剖面图，其中正向柱帽柱根A点和腋趾O点处对应的由无梁楼板（或筏板）混凝土提供的抗冲切承载力相等、且满足相应的承载力极限状态要求。
建立如图3所示的坐标系，得点O、点A的坐标分别为O(0，0)、A(hx，hy)；
延长柱边线与筏板顶面（Y=0）相交与点B (hx，0),过A点沿筏板抗冲切45°刚性角做直线AD，直线AD的方程为：Y=hy-hx+X；直线AD与筏板底面（Y=-h0）相交于点D(hx-h0-hy，-h0)；同理做直线OE，得点E(-h0，-h0)；
过D点铅垂向下做长度为hy的线段DC，得点C(hx-h0-hy，-hy-h0)；
在直线AO（Y=hyX/hx）上任取一点A1(X，hyX/hx)，过A1沿筏板抗冲切45°刚性角做直线A1D1与筏板底面（Y=-h0）相交于点D1{-[h0-(1-hy/hx)X]，-h0}；同2)做直线B1C1得点B1(X，0)和C1{-[h0-(1-hy/hx)X]，-(h0+hyX/hx)}；
【作者简介】
伏S生，本科，高级工程师
PKPM新天地
过同一点E的直线EC和EC1的斜率k相等，均
为:k=hy/(hx-hy)，显然，该两直线重合；
通过图示对称轴得点A/、B/、C/、D/、E/、O/；连接如图3所示的线段；
显然，四边形A1B1C1D1为平行四边形，即在距腋趾O点水平距离为X的位置，线段长度|A1D1|≡|B1C1|，即对应同一X数值，互斥的特征直线AO确定的上柱墩（正向柱帽）与特征直线CE确定的下柱墩（反向柱帽）具有等效的抗冲切能力。所以，图3中正向柱帽对应的等效互斥下柱帽如特征折线E/C/CE所示，该折线即工程中常用的等效下柱帽特征折线。
C(-X1,-Y+h0)。由图4可知，
X1+X=Y，则:
X1=Y-X【将（4）代入本式】=Y- f(Y)
= Y-[(Y+h0)+(b0+b1-2h0)-2h0(b0+b1)/(Y+h0)]= Y-(Y+h0)-(b0+b1-2h0)+2h0(b0+b1)/(Y+h0)=- h0-(b0+b1-2h0)+2h0(b0+b1)/(Y+h0)= h0-(b0+b1)+2h0(b0+b1)/(Y+h0)
即：X1= h0-(b0+b1)+2h0(b0+b1)/(Y+h0)
式（4-1）为一次倒数函数，其在图4所示坐标系第三象限中确定的曲线即反向柱帽混凝土抗冲切的合理尺寸关系曲线。显然，该双曲线在第三象限相对于其弦线上凸。因此，有推论：对承受均布荷载的无梁楼盖，当柱帽的柱根和腋趾两控制截面上的抗冲切承载力均满足对应的承载力极限状态要求时，则将该两控制截面点连成直线所对应的如图3所示的互斥柱帽，其内抗冲切承载力均满足承载力极限状态要求。
三、反向柱帽抗冲切的合理尺寸关系曲线
四、一点建议
图4 等效下柱墩或反向柱帽合理曲线
图4为通过柱某一形心主惯性轴、且以柱另一形心主惯性轴为法线的无梁楼盖结构节点剖面图，其所受外部荷载条件同图3。在图4中建立如图所示的坐标系，其中h0+h1≥Y≥h0部分为可设正向柱帽区间，h0≥Y≥0部分为无梁楼盖或筏板厚度区间，0≥Y≥-h1部分为可设反向柱帽区间。在h0+h1≥Y≥h0区间，柱帽尺寸满足文【1】（4）式，即：X=f(Y)=(Y+h0)+(b0+b1-2h0)-2h0(b0+b1)/(Y+h0)
（4）（b0为柱的长或宽）
确定的合理曲线方程。点A(X,Y)为正向柱帽上的一点，过A点做斜率为1的直线与筏板底交于B(-X1,0)点，直线AB向下平移Y-h0得点D(X,h0)和点
按图3和图4确定的反向柱帽均能满足均布荷载作用下，无梁楼盖抗冲切承载力的有关要求；两者相比，虽然满足图4要求的反向柱帽相对的混凝土用量较少，但由于满足图3要求的反向柱帽更便于施工且节省模板费用，因此，一般情况下，建议反向柱帽按图3所示对应的图形实施较好。
【参考文献】
[1] 伏S生. 无梁楼盖柱帽抗冲切的合理尺寸关系曲线. PKPM新天地. -37.
[2] GB 混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2010.
[3] 王文栋等.混凝土结构构造手册（第三版）.北
京：中国建筑工业出版社，2003,6.
型简化处理的宗旨。所以，经过比较分析，本文还是较偏重于按流程一的思路建模进行错层结构的计算的。
【参考文献】
[1] JGJ3-2010，高层建筑混凝土结构技术规程。中国建筑工业出版社
[2]《PKPM结构软件若干常见问题剖析》，中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所
[3]《多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件 SATWE》，PKPM CAD工程部
（上接第8页）
件（柱子）分为两部分进行不利荷载的计算，计算结果会更加的安全，而且PMcad建模型是通过复制添加标准层的方式进行的，一个标准层的竖向构件是同一个高度，便于检查和组装，在模型比较大的情况下，工作效率较高，大多设计院在处理错层的时候都采用的这种方法；流程二的建模思路更符合工程实际，因为一个构件在某一部位的配筋量应该有唯一的一种工况控制，但是当工程量较大时，需要一个一个修改柱子的柱底标高，楼层组装时也需要修改标高，这样工作量比较繁重而且繁琐，不符合结构分析软件的对模
工程师手记
浅谈利用STS优选屋面檩条方案
勇（中冶东方工程技术有限公司）
在工业重型厂房及其它类型的轻型钢结构厂房中，通常采用屋面檩条支承压型钢板屋面的形式。毫无疑问，在进行屋面系统设计时，影响工程造价最大的因素是檩条钢材量的多少。本文通过某实际工程为例，采用STS的工具箱进行檩条边界条件、檩距、规格等多方面的分析，并结合屋面支撑的布置、施工等实际情况得出最经济的檩条方案。二、基本条件1、建筑条件
某工程屋面面积78669m2，基本柱距12m，建筑采用屋脊纵向通风天窗，建筑根据风压、雨水等条件初步选定两种屋面板型：板型一选自国家标准图集《压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造（一）》（01J925-1），具体参数详见表1。
表1 板型一参数2、荷载条件
屋面恒载，
YX52-600（U600）压型钢板（厚0.6mm）
0.6÷×750÷600＝0.06kN/m2
100超细玻璃丝棉＋锡（或铝）箔 100÷＝0.04kN/m2钢丝网
建筑附件、压型钢板咬边重合等其它荷载
―――――――――――――――――――――――小计
2.2 屋面活载
按《荷载》取0.5kN/m2。2.3 积灰荷载
不考虑屋面积灰荷载2.4 雪荷载无
2.5 风荷载
依据《建筑结构荷载规范》GB，本工程，n=50年基本风压W20=0.75kN/m，场地粗糙度类别B类，结构檐口高度约为15m,故风压高度变化系数μz=1.13；因厂房屋面坡度不大于10o、屋面平均高度不大于18m、房屋高宽比不大于1、檐口高度不大于房屋的最小水平尺寸，故风荷载体型系数依据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS 102:2002附录A取值，因为属于封闭建筑，有效受风面积不小于10m2，故：中间区μs=-1.15；边缘带及角部μs=-1.4；调整后的基本风压W2
0=0.75×1.05=0.79kN/m2.6 作用在檩条跨中的施工荷载：1.0kN。
三、方案分析及比较
1、计算统一措施
压型钢板的自重5.89kg/m2，边界条件为连续，根据《压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》（01J925-1）附表1插值可知，因荷载标准值：Sd=0.13+0.5=0.63 kN/m2（自重向下）；Sd=1.15×1.13×0.79-0.13=0.90 kN/m2（中间区风吸向上）；Sd=1.4×1.13×0.79-0.13=1.12kN/m2（边缘带风吸向上）,可知檩条间距≤2.428时均满足要求。为了不让檩条过密，故该方案檩条间距在1.5～2.4m间进行优选檩条规格。
利用PKPM系列软件STS模块辅助分析，计算檩条时的软件参数取值：净截面系数――0.95；拉条设置三道；拉条作――约束下翼缘；屋面板能阻止檩条上翼缘侧向失稳；验算规范选择《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB ；不考虑活载的不利布置；檩条跨度12m。
【作者简介】
方勇，本科，国家一级注册结构师
PKPM新天地
2、方案比较分析（仅以中间区为例）
檩条的边界条件有连续及简支；常用檩条有斜卷
边Z形冷弯型钢、高频焊接H型钢、卷边槽形冷弯型钢、卷边槽形冷弯型钢][组合及卷边槽形冷弯型钢[]组合；常用材质有Q235和Q345
2.1 方案一：简支檩条
2.1.1 Q345B卷边槽形冷弯型钢 C300X80X20X3.0（檩条间距1.5m）
以下是STS计算文件摘要：
●截面强度(N/mm2
) : σmaxw =354.099& 300.000风吸力作用截面强度不满足! ******
●檩条的稳定性(N/mm2
): fstabw =409.579 & 300.000
风吸力作用下檩条的整体稳定性不满足! ******
●垂直于屋面的挠度(mm) : v = 80.774 & 60.000挠度不满足! ******
由上可知，当采用此方案时，常用最大规格卷边槽形冷弯型钢不满足要求。
2.1.2 Q345B斜卷边Z形冷弯型钢 XZ300X80X20X3.0（檩条间距1.5m）
以下是STS计算文件摘要：
●截面强度(N/mm2
) : σmaxw =332.194&300.000风吸力作用截面强度不满足! ******
●檩条的稳定性(N/mm2
): fstabw =363.668&300.000风吸力作用下檩条的整体稳定性不满足! ******
●垂直于屋面的挠度(mm) : v =75.137&60.000挠度不满足! ******
由上可知，当采用此方案时，常用最大规格斜卷边Z形冷弯型钢不满足要求。
2.1.3 Q345B][ 双卷边槽形背对背 C300X80X20X3.0 （檩条间距2.2m）
以下是STS计算文件摘要：
| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合 |
截面强度(N/mm2
) : σmax = 185.458 &= 300.000| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合 |
檩条的稳定性(N/mm2
): fstabw = 237.488 &=
| 荷载标准值作用下，挠度计算 |
垂直于屋面的挠度(mm) : v = 59.765 &= 60.000
由上可知，当采用此方案时，该规格组合型钢的挠度计算值与规范允许值的比值为0.996，][ C300X80X20X3 自重11.31×2＝22.62kg/m，推导出每平方米的含钢量：22.62÷2.2＝10.28 kg/m2。
2.1.4 Q235B高频焊接H型钢350X150X3.2X4.5（檩条间距2.4m）
以下是STS计算文件摘要：
| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合 |
截面强度(N/mm2
) : σmax = 156.279 &= 215.000| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合 |
檩条的稳定性(N/mm2
): fstabw = 208.663 &=
| 荷载标准值作用下，挠度计算 |
垂直于屋面的挠度(mm) : v = 45.466 &= 60.000由上可知，当采用此方案时，该规格高频焊接H型钢的檩条稳定性计算值与规范允许值的比值为0.97， 高频焊接H型钢350X150X3.2X4.5 自重19.163kg/m，推导出每平方米的含钢量：19.163÷2.4＝7.98 kg/m2。
2.1.5 Q345B高频焊接H型钢300X150X3.2X4.5（檩条间距2.3m）
以下是STS计算文件摘要：
| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合 |
截面强度(N/mm2
) : σmax = 173.789 &=
| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合 |
檩条的稳定性(N/mm2
): fstabw = 248.848 &=
| 荷载标准值作用下，挠度计算 |
垂直于屋面的挠度(mm) : v = 59.128 &= 60.000
由上可知，当采用此方案时，该规格高频焊接H型钢的挠度计算值与规范允许值的比值为0.985，高频焊接H型钢300X150X3.2X4.5 自重17.907kg/m，推导出每平方米的含钢量：17.907÷2.3＝7.79 kg/m2。
简支檩条方案分析汇总
方案二：连续檩条
2.2.1 材质Q345B；边跨檩条截面：XZ250X80X20X3.0中间跨檩条截面： XZ250X75X20X2.5；檩条间距1.5m；利用STS工具箱“连续檩条设计工具”程序优选截面，程序优选确定搭接长度后稍作调整。经计算，边跨支座搭接长度：1.8m (
边跨端：0.6m；中间跨端：1.2m)，中间跨支
工程师手记
座搭接长度：1.2m (支座两边均分)。
以下为STS计算文件摘要：●边跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算最大应力(N/mm2
)：264.526 & f=300.000
第一跨跨中强度验算满足。
下翼缘受压稳定计算最大应力(N/mm2
)：284.851 & f=300.000
第一跨跨中风吸力下翼缘受压稳定验算满足。●边跨支座搭接部位双檩强度验算
强度计算最大应力(N/mm2
)：144.937 & f=300.000
第一跨支座强度验算满足。
●第二跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算最大应力(N/mm2
)：192.964 & f=300.000
第二跨跨中强度验算满足。
下翼缘受压稳定计算最大应力(N/mm2
)：210.740 & f=300.000
第二跨跨中风吸力下翼缘受压稳定验算满足。●跨中支座搭接部位双檩强度验算
强度计算最大应力(N/mm2
)：127.190 & f=300.000
跨中支座强度验算满足。
●中间跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算最大应力(N/mm2
)：240.751 & f=300.000
中间跨跨中强度验算满足。
下翼缘受压稳定计算最大应力(N/mm2
)：264.092 & f=300.000
中间跨跨中风吸力下翼缘受压稳定验算满足。●连续檩条挠度验算
第一跨最大挠度(mm): 52.135
第一跨最大挠度(mm): 52.135 (L/230)& 容许挠度: 60.000
第一跨挠度验算满足。
第二跨最大挠度(mm): 15.278
第二跨最大挠度(mm): 15.278 (L/785)& 容许挠度: 60.000
第二跨挠度验算满足。
中间跨最大挠度(mm): 30.009
中间跨最大挠度(mm): 30.009 (L/400)& 容许挠度
中间跨挠度验算满足。
由上可知，当采用此方案时，该规格斜卷边Z形冷弯型钢的边跨下翼缘受压稳定计算值与规范允许值的比值为0.95，斜卷边Z形冷弯型钢XZ250X80X20X3.0自重10.298kg/m，斜卷边Z形冷弯型钢XZ250X75X20X2.5自重 8.408kg/m。
推导出每平方米的含钢量：
（10.298×13.2×2+8.408×13.2×3）÷1.5÷（12×5）＝6.72 kg/m2。
2.2.2 材质Q345B；檩条间距(m)：2.4m，边跨檩条间距减小一半，既边跨檩条间距为1.2m，附加的简支檩条规格为XZ280X80X20X3.0；利用STS工具箱“连续檩条设计工具”程序优选截面，程序优选确定搭接长度后稍作调整。经计算，边跨支座搭接长度：2m (边跨端：1.35m；中间跨端：0.65m)，中间跨支座搭接长度：1.3m(支座两边均分)，边跨檩条截面：XZ280X80X20X2.5，中间跨檩条截面：XZ280X80X20X3.0。
经计算，当采用此方案时，该规格斜卷边Z形冷弯型钢的第二跨跨中风吸力下翼缘受压稳定计算最大应力与规范允许值的比值是0.971，边跨附加的檩条挠度计算值与规范允许值的比值是1，斜卷边Z形冷弯型钢XZ280X80X20X2.5自重 9.193kg/m，斜卷边Z形冷弯型钢XZ280X80X20X3.0自重 11.004kg/m。
推导出每平方米的含钢量：
（9.193×12.65×2+11.004×14×2+11.004×13.3×1+11.004×12×2）÷（12×5×2.4）＝6.61 kg/m2。
2.2.3 材质Q345B；檩条间距(m)：2.4m，高频焊H型钢250X125X4.5X6连续檩条。此处特别提醒，目前我们所用的STS版本（V1.3 .6.30）中没有计算高频焊H型钢连续檩条的专门模块，而STS工具箱连续梁计算模块目前功能上有局限，应采用“PK交互输入与优化计算”进行辅助分析，具体操作过程详见本刊2013年第4期（总第99期）中文章“浅谈利用STS设计Ｈ型钢连续檩条”。
经计算，在满足局稳的前提下，此方案该规格的梁在跨一及跨二支座处梁的整体稳定计算值与规范允许值的比值是0.84，高频焊H型钢250X125X4.5X6自重20.18 kg/m，推导出每平方米的含钢量：20.18÷2.4＝8.41kg/m2
（下转第27页）
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