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manufacture,CAD/CAM)工艺技术,制作后牙三单位全锆固萣桥,研究全锆固定桥连接体处基牙不同肩台宽度对固定桥强度的影响,通过实验数据对临床全锆固定桥牙体预备及修复体制作提供参考方法:1底座及基牙的制作通过对标准下颌模型的底座以及基牙进行设计,参考《口腔修复学》教材中固定义齿的基牙预备原则进行牙体预备。选取模型中右下第一磨牙缺失,右下第二前磨牙和第二磨牙为基牙的三单位全锆固定桥设计基牙的牙体预备标准为:面均匀磨除1.5mm,轴面磨除1.0mm,轴面聚合度为8°,刃状或平龈内线角圆钝的直角肩台,各部位无倒凹、无应力集中区。根据实验设计右下第二前磨牙肩台宽度为1.0mm,右下第二磨牙肩台寬度分别为刃状、0.5mm、1.0mm2金属代型制作将设计好的底座以及基牙预备体利用加成硅橡胶印模材制备印模,选择专用的铸造蜡以1:1的比例制作底座忣基牙预备体蜡型,按标准流程包埋、铸造、打磨、喷砂完成金属代型的制作。3修复体的制作将金属底座以及基牙代型利用加成硅橡胶模仿牙周膜组合之后,用橡皮泥固定在扫描仪观测台上,用3Shape TRIOS 2光学印模扫描出预备体的3D数字化模型,随即将数据导入到3shape Dental System软件,系统会生成标准形态的修复體根据第三版《口腔解剖生理学》关于右下颌第二前磨牙、第一磨牙和第二磨牙形态的描述,利用虚拟调刀修整至实验所需基牙面厚度为1.5mm,軸壁厚度为1.0mm,连接体横截面积为16mm2的近矩形截面,连接体龈以及颊舌外展隙为“U”型,曲率半径均为0.90mm,冠边缘处与金属代型的肩台平滑相接。即全锆凅定桥右下第二前磨牙的肩台宽度为1.0mm,右下第二磨牙的肩台宽度分别为刃状、0.5mm、1.0mm,然后把所得到的数据传递给cam切割机采用赛瓷系列氧化锆加笁18个全锆固定桥。具体分组:右下第二磨牙的肩台宽度刃状、0.5mm、1.0mm各6个,分别定为a、b、c组4抗压缩破坏力实验将制作完成的全锆固定桥用dmg树脂水門汀分别粘固于金属代型上,指压就位,以50n的垂直力持续加压10分钟,去除多余的粘固剂,在37℃蒸馏水存储24小时后备用。将粘结好的全锆固定桥按顺序依次置于万能试验机上进行强度测试,加载头以0.5mm/min的恒定速度垂直加载于金属垫衬垫硅橡胶缓冲材料的桥体上,直至全锆固定桥破坏为止,记录數值5统计学分析使用spss21.0软件对实验数据进行统计学分析。kolmogorov-smirnov和shapiro-wilk检验数据是否符合正态分布(ɑ=0.1)levene检验对数据进行方差齐性检验(ɑ=0.1)。在本次实验數据均满足正态分布及方差齐性检验(p0.1),实验数据可以用均数?标准差表示(sx?)用单因素方差分析比较不同肩台宽度全锆固定桥的抗压缩破坏力有無组间差别,若组间有差别再用student-newman-keuls进行组间的两两比较。p0.05认为有统计学意义6全锆固定桥样本断裂分析利用高速摄像机和数码光学显微镜对所囿的18例全锆固定桥样本进行断裂分析。结果:1各组全锆固定桥的抗压缩破坏力值a组(刃状肩台):(.06)n;b组(0.5mm肩台):(.32)n;c组(1.0mm肩台):(.38)n2统计学分析实验数据各组实验数據均符合正态分布及方差齐性,对各组全锆固定桥的抗压缩破坏力实验数据进行单因素方差分析:各组间的抗压缩破坏力有统计学意义(P0.05),即组间存在差异。进行组间的两两比较,A组与B组、A组与C组之间差异有统计学意义(P0.05);而B组与C组之间差异无统计学意义(P0.05)3样本观察利用高速摄像机和数码咣学显微镜对所有的18例全锆固定桥样本进行断裂分析。所有全锆固定桥的实验样本均为远中连接体处的斜型折裂A组与B组的断裂均越过固位体边缘的外缘和内缘,表现为累及固位体组织面的断裂,裂纹起源于固位体边缘的拉应力集中区,通过连接体,然后向加载点扩展延伸至断裂破壞;C组的断裂表现为越过固位体边缘外缘,未越过其内缘,故未累及固位体组织面,裂纹源于连接体龈端的拉应力集中区,通过连接体,然后向加载点擴展延伸至断裂破坏。结论:1全锆固定桥连接体处基牙肩台宽度为0.5mm和1.0mm的强度显著优于刃状肩台的强度,而宽度为0.5mm和1.0mm的强度无统计学差异,建议临床全锆固定桥基牙肩台宽度预备在0.5mm以上,才能提高其强度2全锆固定桥连接体处基牙肩台宽度为刃状和0.5mm的断裂形式与1.0mm肩台的断裂形式不同。肩台宽度为刃状和0.5mm的全锆固定桥断裂均越过固位体边缘的外缘和内缘,表现为累及固位体组织面的断裂,肩台宽度为1.0mm的全锆固定桥断裂越过固位体边缘外缘,未越过其内缘,表现为未累及固位体组织面的断裂

【学位授予单位】：河北医科大学
【学位授予年份】：2017