桥梁施工方案图79张cad图纸+施工组织设计
文件介绍：
该文件为 rar 格式，下载需要 20 积分
本资料包含以下文件：
桥梁施工方案图/
桥梁施工方案图/2×150t龙门结构.dwg
桥梁施工方案图/2钢箱混凝土联合梁施工图11.dwg
桥梁施工方案图/30／80架桥机(14).dwg
桥梁施工方案图/30／80架桥机.dwg
桥梁施工方案图/40t龙门吊.dwg
桥梁施工方案图/60米刚架拱施工顺序示意图1.dwg
桥梁施工方案图/60米刚架拱施工顺序示意图2.dwg
桥梁施工方案图/Drawing.dwg
桥梁施工方案图/SPJ40m公路架桥机.dwg
桥梁施工方案图/T梁预制台座构造图（14）.dwg
桥梁施工方案图/井点降水布置图.dwg
桥梁施工方案图/体系转换.dwg
桥梁施工方案图/便桥施工方案图.dwg
桥梁施工方案图/便桥施工方案图12.dwg
桥梁施工方案图/元墩黄坝河大桥预制厂.dwg
桥梁施工方案图/先张法制梁台座.dwg
桥梁施工方案图/六四式军用梁水中栈桥方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图/制动桩.dwg
桥梁施工方案图/制梁场平面布置图.dwg
桥梁施工方案图/变截面连续梁流程图.dwg
桥梁施工方案图/围堰图.dwg
桥梁施工方案图/小桥、中桥、大桥现浇梁方案图.dwg
桥梁施工方案图/小桥中桥大桥跨公路孔跨施工方案图.dwg
桥梁施工方案图/带查证？跨河支架现浇连续箱梁施工方案图.dwg
桥梁施工方案图/悬灌法支架侧面1.dwg
桥梁施工方案图/悬臂梁体系转换.dwg
桥梁施工方案图/抱箍.dwg
桥梁施工方案图/挂篮.dwg
桥梁施工方案图/搅拌站平面布置图.dwg
桥梁施工方案图/支架侧面1.dwg
桥梁施工方案图/支架现浇连续箱梁施工方案图.dwg
桥梁施工方案图/施工便桥1.dwg
桥梁施工方案图/施工场地总平面布置图.dwg
桥梁施工方案图/旋喷桩.dwg
桥梁施工方案图/无底钢套箱施工方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图/无钢套箱施工方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图/某市轨道施工组织设计(修改).doc
桥梁施工方案图/框构桥支撑图.dwg
桥梁施工方案图/桥梁预制场平面图.dwg
桥梁施工方案图/桥梁预制场平面图1.dwg
桥梁施工方案图/水上作业平台施工方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图/水上工作平台14.dwg
桥梁施工方案图/水上拌合场布置示意图.dwg
桥梁施工方案图/沥青砼搅拌站平面布置图.dwg
桥梁施工方案图/浮托法.dwg
桥梁施工方案图/清水河现浇箱梁方案图.dwg
桥梁施工方案图/满布支架法现浇箱梁方案图.dwg
桥梁施工方案图/满布支架法现浇箱梁方案图1.dwg
桥梁施工方案图/满布支架法现浇箱梁方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图/灌河特大桥施工进度计划网络图.dwg
桥梁施工方案图/爬升模板、滑升模板结构施工图.dwg
桥梁施工方案图/爬升模板、滑升模板结构施工图.dwg-2.dwg
桥梁施工方案图/石灰粉煤灰稳定土搅拌站平面布置图.dwg
桥梁施工方案图/缆索吊示意图.dwg
桥梁施工方案图/跨河便桥.dwg
桥梁施工方案图/跨河支架现浇连续箱梁施工方案图.dwg
桥梁施工方案图/跨环城路膺架现浇箱梁方案图.dwg
桥梁施工方案图/跨路变载面钢构支架现浇方案图.dwg
桥梁施工方案图/跨路现浇梁支架方案图.dwg
桥梁施工方案图/跨铁路架梁临时支架图（王瑞）-1.dwg
桥梁施工方案图/跨铁路门式膺架施工方案图.dwg
桥梁施工方案图/路桥相交工字钢支架示意图1.dwg
桥梁施工方案图/连续梁流程图.dwg
桥梁施工方案图/钢套箱施工.dwg
桥梁施工方案图/钢桁梁拼装顺序图.dwg
桥梁施工方案图/钢箱混凝土联合梁施工图1.dwg
桥梁施工方案图/锦阜高速公路钢套箱施工.dwg
桥梁施工方案图/锦阜高速预制场平图（5合同）.dwg
桥梁施工方案图/顶入法示意图.dwg
桥梁施工方案图/预制厂平面图(14).dwg
桥梁施工方案图/预制厂施工平面图-1.dwg
桥梁施工方案图/预制厂施工平面图-2.dwg
桥梁施工方案图/预制厂施工平面图.dwg
桥梁施工方案图/预制厂施工平面图2.dwg
桥梁施工方案图/预应力混凝土连续梁施工顺序图..dwg
桥梁施工方案图/预应力箱梁施工流程.dwg
桥梁施工方案图/高墩桥梁及地形窄小地段砼灌注示意图(14).dwg
桥梁施工方案图/车 平面 立面/
桥梁施工方案图/车 平面 立面/车平立面cad素材.dwg
桥梁施工方案图/车 平面 立面/车平立面cad素材.JPG
桥梁施工方案图：
桥梁施工方案图\2×150t龙门结构.dwg
桥梁施工方案图\2钢箱混凝土联合梁施工图11.dwg
桥梁施工方案图\30/80架桥机(14).dwg
桥梁施工方案图\30/80架桥机.dwg
桥梁施工方案图\40t龙门吊.dwg
桥梁施工方案图\60米刚架拱施工顺序示意图1.dwg
桥梁施工方案图\60米刚架拱施工顺序示意图2.dwg
桥梁施工方案图\Drawing.dwg
桥梁施工方案图\SPJ40m公路架桥机.dwg
桥梁施工方案图\T梁预制台座构造图（14）.dwg
桥梁施工方案图\井点降水布置图.dwg
桥梁施工方案图\体系转换.dwg
桥梁施工方案图\便桥施工方案图.dwg
桥梁施工方案图\便桥施工方案图12.dwg
桥梁施工方案图\元墩黄坝河大桥预制厂.dwg
桥梁施工方案图\先张法制梁台座.dwg
桥梁施工方案图\六四式军用梁水中栈桥方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图\制动桩.dwg
桥梁施工方案图\制梁场平面布置图.dwg
桥梁施工方案图\变截面连续梁流程图.dwg
桥梁施工方案图\围堰图.dwg
桥梁施工方案图\小桥、中桥、大桥现浇梁方案图.dwg
桥梁施工方案图\小桥中桥大桥跨公路孔跨施工方案图.dwg
桥梁施工方案图\带查证跨河支架现浇连续箱梁施工方案图.dwg
桥梁施工方案图\悬灌法支架侧面1.dwg
桥梁施工方案图\悬臂梁体系转换.dwg
桥梁施工方案图\抱箍.dwg
桥梁施工方案图\挂篮.dwg
桥梁施工方案图\搅拌站平面布置图.dwg
桥梁施工方案图\支架侧面1.dwg
桥梁施工方案图\支架现浇连续箱梁施工方案图.dwg
桥梁施工方案图\施工便桥1.dwg
桥梁施工方案图\施工场地总平面布置图.dwg
桥梁施工方案图\旋喷桩.dwg
桥梁施工方案图\无底钢套箱施工方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图\无钢套箱施工方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图\某市轨道施工组织设计(修改).doc
桥梁施工方案图\框构桥支撑图.dwg
桥梁施工方案图\桥梁预制场平面图.dwg
桥梁施工方案图\桥梁预制场平面图1.dwg
桥梁施工方案图\水上作业平台施工方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图\水上工作平台14.dwg
桥梁施工方案图\水上拌合场布置示意图.dwg
桥梁施工方案图\沥青砼搅拌站平面布置图.dwg
桥梁施工方案图\浮托法.dwg
桥梁施工方案图\清水河现浇箱梁方案图.dwg
桥梁施工方案图\满布支架法现浇箱梁方案图.dwg
桥梁施工方案图\满布支架法现浇箱梁方案图1.dwg
桥梁施工方案图\满布支架法现浇箱梁方案图（14）.dwg
桥梁施工方案图\灌河特大桥施工进度计划网络图.dwg
桥梁施工方案图\爬升模板、滑升模板结构施工图.dwg
桥梁施工方案图\爬升模板、滑升模板结构施工图.dwg-2.dwg
桥梁施工方案图\石灰粉煤灰稳定土搅拌站平面布置图.dwg
桥梁施工方案图\缆索吊示意图.dwg
桥梁施工方案图\跨河便桥.dwg
桥梁施工方案图\跨河支架现浇连续箱梁施工方案图.dwg
桥梁施工方案图\跨环城路膺架现浇箱梁方案图.dwg
桥梁施工方案图\跨路变载面钢构支架现浇方案图.dwg
桥梁施工方案图\跨路现浇梁支架方案图.dwg
桥梁施工方案图\跨铁路架梁临时支架图（王瑞）-1.dwg
桥梁施工方案图\跨铁路门式膺架施工方案图.dwg
桥梁施工方案图\路桥相交工字钢支架示意图1.dwg
桥梁施工方案图\车 平面 立面\车平立面cad素材.dwg
桥梁施工方案图\车 平面 立面\车平立面cad素材.JPG
桥梁施工方案图\连续梁流程图.dwg
桥梁施工方案图\钢套箱施工.dwg
桥梁施工方案图\钢桁梁拼装顺序图.dwg
桥梁施工方案图\钢箱混凝土联合梁施工图1.dwg
桥梁施工方案图\锦阜高速公路钢套箱施工.dwg
桥梁施工方案图\锦阜高速预制场平图（5合同）.dwg
桥梁施工方案图\顶入法示意图.dwg
桥梁施工方案图\预制厂平面图(14).dwg
桥梁施工方案图\预制厂施工平面图-1.dwg
桥梁施工方案图\预制厂施工平面图-2.dwg
桥梁施工方案图\预制厂施工平面图.dwg
桥梁施工方案图\预制厂施工平面图2.dwg
桥梁施工方案图\预应力混凝土连续梁施工顺序图..dwg
桥梁施工方案图\预应力箱梁施工流程.dwg
桥梁施工方案图\高墩桥梁及地形窄小地段砼灌注示意图(14).dwg
12345678910桥梁施工方案_百度文库
两大类热门资源免费畅读
续费一年阅读会员，立省24元！
桥梁施工方案
阅读已结束，下载本文需要
想免费下载本文？
定制HR最喜欢的简历
下载文档到电脑，方便使用
还剩29页未读，继续阅读
定制HR最喜欢的简历
你可能喜欢 上传我的文档
 下载
 收藏
该文档贡献者很忙，什么也没留下。
 下载此文档
桥梁模板专项施工方案
下载积分：1000
内容提示：桥梁模板专项施工方案
文档格式：DOC|
浏览次数：31|
上传日期： 03:03:45|
文档星级：
全文阅读已结束，如果下载本文需要使用
 1000 积分
下载此文档
该用户还上传了这些文档
桥梁模板专项施工方案
关注微信公众号桥梁工程施工组织设计方案 第一章工程概述一、概述（一）工程概况安庆长江大桥起始于长江北岸合安高速公路安庆连接处，在圣埠处与合安高速公路大桥接线直接相连，与国道318线及国道206线的共线段通过菱湖北路互通立交相连；南与国道318线及国道206线的分界点直接相连。大桥穿越安庆市区，在安庆市东门汽车轮渡处跨越长江天堑及南北岸部份区域，全长约5.9Km。大桥的建设对促进沿江地区特别是皖西南大别山区的经济快速发展，具有十分重要的意义。主桥为50+215+510+215+50m五跨连续双塔双索面钢箱梁斜拉桥，主桥全长1040m。本标段范围为K20+118.500～K20+638.500。主桥采用全焊扁平流线形封闭钢箱梁，空间双索面扇形钢绞线斜拉索。钢箱梁梁高3.0m（桥中心线处），斜拉索16对共64根，在梁上锚固标准间距为15m，在塔上锚固间距为2.0～2.5m，与索塔连接采用钢箱式锚固，与主梁的连接采用锚箱式锚固。斜拉索在塔端张拉。索塔采用钢筋砼分离上塔柱倒Y型索塔，锚索区上塔柱为分离单箱单室多边形断面。索塔设上、中、下三道横梁，均为预应力钢筋混凝土结构。索塔总高184.781m，桥面以上塔高与主跨比为0.2616。主桥索塔采用双壁钢围堰大直径钻孔桩复合基础，双壁钢围堰外径32m，内径29m，壁厚1.5m。钢围堰高度59m。圆形承台直径29m，高6.0m，承台顶面高程－3.25m（黄海高程，下同）。承台下为18根直径3.0m的钻孔灌注桩，桩位呈梅花形排列，桩中心距为6.0m。封底设计为C25砼，厚7.0m。主桥边跨及辅助跨处各设一个辅助墩和一个过渡墩，其中辅助墩为双柱式实心结构，基础为8根Φ3m的大直径钻孔灌注桩基础；过渡墩为分离式实体结构，基础为2×4根直径2m的钻孔灌注桩基础。（二）主要技术标准：桥梁等级：四车道高速公路特大桥设计行车速度：100km/h桥面宽度：31.2m，四车道桥面标准宽度26.0m，中间设2.0m宽中央分隔带，两边各设0.5m防撞护栏。主桥斜拉桥两边增设锚索及检修宽度。荷载标准：汽车-超20级，挂车-120桥面最大纵坡：3.0%桥面横坡：2.0%设计洪水频率：1/300地震列度：基本烈度Ⅵ度，按Ⅶ度设防通航水位：最高通航水位16.930m（20年一遇），最低通航水位2.480m（保证率99%）通航净空：最小净高24m，主通航孔双向航宽不小于460m，边通航单向航宽不小于204m。（三）本施工标段主要工程内容：1、临时工程：包括临时道路与施工便道的修建、养护及拆除；临时供电的电力系统、临时电信系统及供水系统的配置、维护及拆除等。2、主桥基础：钢围堰刃脚段及其余钢围堰单元的起吊、定位、拼装、接高及下沉；配合钢围堰焊接工作；钢围堰下沉落床，钢护筒制作与沉放，砼封底，浇注索塔基础钻孔灌注桩及承台；按图纸要求对钢围堰进行切割。3、主塔：安装塔吊，提升模板，浇注分离上塔柱倒Y形索塔砼，张拉索塔横向及环向预应力钢束；拆除模板及临时支撑。4、辅助墩：钢套箱加工、制造及安装就位，钻孔灌注桩施工，钢套箱内水下砼封底、浇注承台、爬升模板浇注墩身。5、过渡墩：钻孔灌注桩施工、浇注承台、爬升模板浇注墩身。6、主桥上部：安装桥面吊机，吊装全部钢箱梁逐段就位，安装钢绞线斜拉索，拆除桥面吊机，边跨压重施工，检查车安装，配合安装支座及伸缩缝装置。二、地理位置桥位位于长江安庆河段振风塔以下，鹅眉洲分流口以上部分。该处江段单一、顺直、稳定，桥位处两岸江堤堤距1660m，河床断面表现为北岸边坡较陡，南岸边坡较缓。其中深泓区中线靠近北岸，距北岸约580m，宽约1100m，平均水深约35.9m，最大水深距北岸大堤347m处，水深为38.9m。三、气象桥址位于亚热带季风气候区，温和湿润，四季分明，光照充足，雨量充沛，冬夏温差较大。春季以风和日丽天气为主，夏季炎热，秋高气爽，冬季天气晴朗，寒冷干燥。安庆月平均气温16.5℃，极端最高气温40.2℃，极端最低气温-12.5℃。安庆常年主导风向为东北风，多年最大风速20m/s，瞬间极大风速24.2m/s（1997年8月19日，风向东北偏北）。桥址区位安庆市历年气温及气流参数见下表：安庆历年各月平均气温特征值表（℃）月份123456789101112平均极端最高极端最低气温3.85.19.816.121.525.128.728.523.618.112.06.016.540.2-12.5统计年份1951年～1990年安庆历年气流特征值表分项各年最大风速常年主导风向夏季主导风向冬季主导风向瞬间极大风速特征20m/s东北风西南风东北风24.2m/s四、水文（一）水位安庆长江公路大桥桥址河段内设有安庆水位站，根据已有资料表明统计出的安庆站月平均水位见下页表：（二）流速与流向长江安庆段位于长江下游非感潮河段，根据实测的洪中两级水位的流速、流向资料，桥位附近河段流速分布较为均匀，全年主流位置居中偏左，流速相对较小。桥轴线法向夹角在0°～左7.5°之间。
安庆水位站逐月水位平均值表（黄海高程：m）月份123456789101112最高4.304.666.458.8010.8312.1913.0512.4711.7410.959.016.42最低3.183.103.955.618.159.6111.0110.7410.108.786.243.99平均3.613.845.217.069.5910.8512.2811.7611.2110.097.755.04 长江安庆段的平均水面比降，九江至安庆段为0.0203‰，安庆至大通段为0.0189‰。此处，根据长江下游多年资料统计分析，汛期比降一般较枯水期比降大。（三）3月份～7月份20年一遇最高、最低水位 （） （黄海高程） 三月份四月份五月份六月份七月份最高值11.7511.8912.1815.8616.57最低值2.694.725.726.48.72 （四）桥址设计水位及计算流量以安庆水位站和下游大通站资料为依据，按分洪与不分洪两种情况，分析内插得安庆站及桥位处的水位及流量。大桥的设计洪水位及流量采用设想不分洪情况理论频率值。设想不分洪桥位处各频率洪水位、流量表项
目安庆水位站安庆大桥桥址20年一遇水位（m）16.9816.93流量（m3/s）81000—8400050年一遇水位（m）17.6817.63流量（m3/s）87000—91000100年一遇水位（m）18.2218.17流量（m3/s）91000—95000300年一遇水位（m）19.0218.97流量（m3/s）97000—101000注：水位标高为黄海高程，单位m。五、工程地质桥位区北岸为长江高河漫滩Ⅰ级阶地和Ⅱ级阶地。河床宽度1655m。第四系覆盖层厚度23～36m，河床北侧最薄8.5m。基岩为白垩系上统宣南组紫红色粉细砂岩夹疏松砂岩、粘土质粉砂岩、粉砂质粘土岩和杂色砾岩，其中杂色砾岩为较软岩、粉细砂岩为软质岩，其余为极软岩。桥位处基岩构造变形较微，桥位未见断层，裂隙也少见，岩体完整。极软岩承载力很低，北侧河床冲刷和北侧岸坡稳定对桥基稳定的影响，是桥位的主要工程地质问题。主桥范围均为负地形，高程－0.36m～－6.74m，最低－24m。极软层-疏松砂岩和极软层-粘土质粉砂岩对主桥各墩位影响较小。作为墩基桩端持力层的粉细砂岩，在主桥各墩位占82～92%，以北主塔墩含量最高，主桥各桥墩基础岩体工程地质条件总体来说较好。项目区内岩、土物理力学指标见下表：桥位各主要岩石力学指标值地层岩石名称风化程度天然单轴抗压强度（Mpa）容许承载力[б0]钻孔桩周土极限摩阻力τi备注（Kpa）（Kpa）K2Χ粘土质粉砂岩微—新鲜3.77600130 粉砂质粘土岩微—新鲜3.66400100 砂岩微—新鲜12.141600200 疏松砂岩微—新鲜0.71300100 桥位各主要土层力学指标值层号土层名称物理状态容许承载力[б0]钻孔桩周土极限摩阻力τi孔隙比液性指数砂土密实程度粘性土状
态еΙL（Kpa）（Kpa）Ⅱ2粉质轻亚粘土0.9070.49 可塑12040Ⅱ3淤泥质粉质轻亚粘土1.2601.15 流塑7020Ⅱ4淤泥质亚砂土夹粉土0.9730.953 软塑8020Ⅱ5粉质轻亚粘土及重亚粘土0.7370.55 可塑28050Ⅲ1粉质轻亚粘土0.7150.24 硬塑30070Ⅲ2粉质亚砂土夹粉土、粉细砂0.7870.51 可塑25065Ⅲ3砂砾石  中密—密实 400110桥位区位于地震烈度Ⅵ度区内。第一部分 4#主墩施工第一章 锚锭系统钢围堰的稳定、就位和纠扭主要靠锚定系统完成，4#墩墩位处枯水期水深就在20米左右，（2001年11月2日实测泥面标高-13.00米，水位+7.3米。）属深水钢围堰施工，受力非常复杂，施工难度较大，且施工船舶受通航影响，桥位上游约500米处有过江光缆，锚定系统抛锚必须避开光缆区域。经与有关航道管理部门的协商，已经划分出明确的抛锚区和禁航区，详见附图01。第一节
锚碇系统的设计计算一、基本质料：㈠、设计依据的资料：1.安庆长江公路大桥施工图设计；2.安庆长江公路大桥招标文件和《参考资料》；㈡、气象①常年主导风向：东北风；②风速：多年最大20m/s;瞬间极大24.2 m/s;③基本风压：按24.2 m/s计；㈢、水文：1.水位： 安庆水位站逐月水位平均值表（黄海高程：m）月份123456789101112最高4.304.666.458.8010.8312.1913.0512.4711.7410.959.016.42最低3.183.103.955.618.159.6111.0110.7410.108.786.243.99平均3.613.845.217.069.5910.8512.2811.7611.2110.097.755.04施工水位按12月份平均水位+5.0计。2.流速与流向：桥位处水流流速中水期为： 0.91-1.31m/s流向与桥轴线法线方向夹角为左4°～右7.8°；洪水期桥位处流速1.83-2.3m/s，水流方向与桥轴线法线方向夹角为左0°～右7.5°；㈣、工程地质：1.4#墩泥面高程：-13.0～-16.8米2.覆盖层厚度：-43.0～-16.8米，厚约27米；二、计算所用参数的选定：按照工程进度计划安排，从首节钢围堰入水到封底，施工期从2001年11月到2002年4月，为确保安全，参数选取均按最不利情况考虑，围堰着床在12月，流速选定为中水期流速的上限流速1.31m/s，另考虑到围堰入水后减小河床断面引起流速增大，同时围堰周围产生涡流和吸力也可能引起流速增大，故分别取1.1倍的流速增大系数；流向夹角取最不利值7.8°，冲刷深度按6米考虑（着床），钢围堰露出水的最大高度按8（6+2）米计；基本风荷载W0=0.5KN/m2。综合上述所得计算参数如下：①水位5.0米②流速：V=1.31×1.1×1.1 m/s=1.6 m/s③流向：7.8°④墩位泥面高程：-16.0米⑤覆盖层厚度：27米⑥钢围堰着床时刃脚高程：-22.0米⑦钢围堰露出水面高度：8.0米⑧基本风压：W0=0.5KN/m2⑨定位船尺寸（长×宽×高）：44.8m×9m×2.1m⑩定位船负载吃水深度：1.1m⑾导向船尺寸（长×宽×高）：45m×9m×2.0m⑿导向船负载吃水深度：1.1m⒀钢围堰外径：φ32m三、锚锭系统所需外力计算：作用于锚锭系统的外力主要有钢围堰、定位船、导向船和导向船旁工作船组的水阻力、风阻力，现分别计算如下：1、动水阻力：根据《公路桥涵设计规范》知：R1=KγAV2/2g 式中：K：水流阻力系数，圆形取0.8
γ：水容重，取10KN/m2
A：围堰入水部分在垂直于水流平面上的投影面积A=32×（22+5）=864m2V:计算流速，取1.6m/sg:重力加速度，取10m/s2这样，R1=0.8×10×864×1.62/(2×10)=885KN2、围堰风阻力：根据《规范》知：
R2=KKZ W0 F=128 KN式中：K：风载体形系数取1.0
KZ：风压高度变化系数，偏大取1.0W0:基本风压，W0=0.5KN/m2
F:挡风面积，F=32×（6+2）=256m23、施工船组水流阻力：根据《规范》和有关质料知：
R3=（fSV2+ΨA1 V2）×10-2 （KN）式中：S：船泊浸水面积，S=L(10T+B)=5018m2
f：为铁驳摩阻力系数取0.17
L：为船舶长度 按44.8m计
T：吃水深，按最大吃水深1.0m
B：船宽综合考虑按100m
Ψ：阻力系数，方船头按10.0取
A1：船舶垂直水流方向的投影面积
A1=T·B=120m2
则 R3=52.6（KN）4、作业船组所受风阻力： R4=KKZ W0 F 式中：K：风载体形系数取1.0
KZ：风压高度变化系数，偏大取1.0W0：基本风压，W0=0.5KN/m2
F:挡风面积，取F=3×100=300m2则 R4=150KN
综上所述可知，锚锭系统所受最不利外力组合为： R总=R1+R2+R3+R4=885+128+53.6+150=1215.6KN四、主锚个数的计算：根据以往施工经验及施工实际情况，拟采用混凝土蛙式锚，混凝土蛙式锚锚着力按下列公式计算：根据公路施工手册《桥涵》上册：对于钢筋混凝土锚，河床覆盖层砂土时：W=（1∽1.5）R/10式中：W为混凝土蛙锚在空气中重量，t；R为锚的总拉力，单位KN，取K=1.2；则每个锚可提供的锚着力为：R=45×10/1.2=375KN故所需主锚个数为：N=1215.6/375=3.24个为安全计，取6个45吨蛙式钢筋混凝土锚块。每个锚受力：1215.6/6=202.6KN202.6/375=54%
即主锚锚力只达到可提供锚力的54%。五、锚链计算： 根据公路施工手册《桥涵》上册：对于有档锚链，锚链直径
d=√PK/0.025 (mm) 式中：K为安全系数，取K=3P为锚的拉力，取P=20.26t则:d=49mm按镇江锚链厂产品试验负荷表中提供数据，按3.0的安全系数考虑选用ф54的M2级有挡链作为主锚锚链，每个主锚配3节25米长锚链。六、钢丝绳选择：锚绳系用钢丝绳与锚链联结，锚链平躺在河床上，考虑到有过江光缆影响，锚绳长度受一定限制，按每个主锚配75米锚链，联结300米钢丝绳，本工程选用6×19-43-1700钢丝绳，其安全系数K=1190/203=5.9
符合要求。七．钢围堰下拉揽计算：钢围堰拟设两层布置。第一层设在刃脚以上5米处，拉力为Rb1。距离转动轴心为hb1。第二层设在刃脚以上14m处，拉力为Rb2，距离转动轴心为hb2。转动轴心在导向架位置附近，按水面位置考虑。钢围堰水阻力R1作用中心取水面以下钢围堰高度1/3位置处。风荷载R2作用在水面以上钢围堰高度1/2位置处，则：
h1=(5+22)/3=9m
hb1=(5+22)-5=22mh2=8/2=4m
hb2=(5+22)-14=13m由Rb1/Rb2=hb1/hb2
得 Rb2=Rb1×hb2/hb1 …… ①对转动轴心取矩：则有:Rb1·hb1+Rb2·hb2= R1h1+R2h2 ……②得 Rb1·hb1+hb22/hb1·Rb1=R1h1+R2h2
Rb1=(R1h1+R2h2)/(hb12+hb22)·hb1 =229KN
Rb2=165KN采用 6×19-43-1700钢丝绳第二层拉缆 k=α（Fg/Rb2）=0.82（1190/165）=5.9第一层拉缆k=α（Fg/Rb1）=0.82（1190/229）=4.26满足[k]=3～6之间，故该型钢丝绳为下层拉缆是安全的。第二节
锚碇系统的组成桥位处水流方向与桥轴线夹角接近90°，故锚碇系统按墩轴线南北对称布置。锚碇系统主要包括定位船、导向船及锚碇设施。锚碇系统平面总体布置见附图-02。1．定位船：定位船主要作用是导向船拉缆及钢围堰下拉缆传来的力传给主锚系统，并调节导向船和钢围堰上、下游方向和位置以及使各锚受力均匀。 根据定位船的受力特点，采用380吨加长方驳改造而成，船长42.5米，型宽9米，型深2.6米，空载吃水0.38米，重载吃水2.1米，甲板承载力4t/m2 。上设拉力架承受水平力而不致使船体受力，拉力架设于船体中部，按最大受力200吨设计。其上安装卷扬机用于所有锚缆连接收紧，主锚定位后除非水位变化过大，一般不需大幅度调整主锚。定位船总体布置见附图-03。定位船设置包括以下系统：⑴主锚系统：定位船主锚6个，锚块为45吨混凝土蛙式锚块，锚块结构及配筋分别见附图04、05。锚链按镇江锚链厂产品试验负荷表中提供数据，按5.0的安全系数考虑选用Φ54的M2级有挡链作为主锚锚链，每个锚块配3节27.5米长锚链。钢丝绳按一个主锚受力为30t计，查钢丝绳性能表得选用6×19-43-1700钢丝绳，其安全系数大于4.0。⑵拉缆系统：由4根6×19-43-1700钢丝绳拉缆固定装置和调缆设施组成，用以调整与导向船的相对位置，使导向船精确定位；⑶下拉缆系统：由2根拉缆固定装置和调缆设施组成，以调节围堰上下游方向的垂直状态，详见附图06；⑷边锚系统：边锚主要作用是调节定位船平行于桥轴线的南北方向位置，抵抗主锚的不平衡水平分力，在定位船两侧各设置2个混凝土锚，每个钢筋混凝土蛙式锚块重30t, 每个锚配2节50米长锚链。⑸卷扬设备：设4台5吨卷扬机作为定位船上各调缆的动力车，每台卷扬机均设有量程100KN的测力计，以便测定每根锚缆的拉力。⑹拉力架：承受定位船工作负荷而不使拉力直接作用于船体，船头主锚拉力和船尾各拉揽形成对拉平衡。2.导向船的布置：导向船两艘，根据围堰大小及受力情况采用250吨方驳，船长44.8米，型宽9米，型深1.82米，空载吃水0.4米，重载吃水1.1米，甲板承载力4t/m2 。导向船侧锚4个45吨混凝土蛙式锚块。两艘方驳通过桁架连接成双船体，主要作用为围堰的安装、定位、导向、下沉等的工作平台。导向船布置结构见附图07。导向船上设有各种拉缆及其调节系统，其中联结梁系统由多层万能杆件桁架组装而成，上、下游侧万能杆件拼装成的桁架断面尺寸均为2m×4m，详见附图08、09。在联结梁与围堰接触点处设有橡胶护舷。橡胶护舷作为钢围堰下沉的导向架，同时可避免钢围堰对船只的直接碰撞。橡胶护舷导向架见附图10。导向船本身的定位系统由两组缆绳系统组成，其一由4根缆绳与定位船相联，其二由2个前边锚和2个45°方向尾锚组成，构成自身定位移动系统，导向船上4个锚块均为45吨混凝土蛙式锚块。导向船上设置的主要设备有：⑴与定位船相联的拉缆系统，由双柱缆桩、导缆转盘以及水平导缆滚筒组成，共计两套。⑵边锚缆调缆系统，由双滚子导缆钳、四轮滑车组、拉力架、调节索及相配套的钢丝绳、眼板、卸扣等共4套。⑶尾锚缆调缆系统设备同边锚缆共2套。⑷钢围堰纠扭系统，用于纠正钢围堰在定位安装过程中可能产生的转动偏差，由四轮滑车、拉力架及相配套的钢丝绳、卸扣组成，共4套。⑸绞车系统：每条船均设有2台500KN卷扬机，用于全船调缆系统的动力供应。同样每台卷扬机均设有量程100KN测力计。⑹联接梁系统：两条导向船由万能杆件和钢管构成的桁架联结成整体。          第三节 锚碇系统的施工工艺流程一、参考同类桥型的施工经验，并结合本工程的特点，拟定抛锚施工工艺流程如下：       
       　　         第四节
锚碇系统的施工1．施工测量：
由于抛锚区靠近光缆区域和主航道，经与有关航道管理部门的协商，已经划分出明确的施工区和抛锚区，（见附图01）固抛锚时必须按预定的位置抛设。
测量定位在大桥测量控制网的基础上建立测量基线，并设置一些临时控制点，在岸上布置两台全站仪，采用前交会法定位。
各锚块的坐标已计算出来，由于水深较深，11月中旬抛锚水深约20米左右，锚块在下沉过程中由于水流的冲击会使锚块向下游移动一段距离，故锚块抛设位置应比设计位置向上游抢一定距离，各锚点的抢位情况如下：导向船尾八字锚10#，11#向上游抢10米，其余锚块均向上游抢20米。抢位后的坐标见附图02。 2.抛锚施工: （1）施工准备: 抛锚施工应座好以下工作：a．锚块起吊钢丝绳准备就位;b．锚块放到送锚船上;c．锚块与锚链用配套卸扣联起来;d．锚块整体摆放在送锚船上，以便于下放;e．拉缆钢丝绳与锚链用相应夹子联结好;f．准备足够数量配套的夹子，扳手以及短扣等起重常用工具；g．对所有锚链、锚缆、卸扣和卷扬机及其联结情况进行全面检查；h．各项工作指定专人负责，由总指挥协调调动。（2）抛锚:
作好充分准备工作后开始抛锚。用拖轮将120吨浮吊拖至锚位处，送锚船靠近起重船，起重船吊起锚块，注意用钢丝绳将锚链打住，防止锚链随锚块入水成堆。慢慢调整锚块位置，测量进行观测，达到锚位施工坐标后，拖轮稳住起重船，开始下放锚块,锚链也跟着慢慢下放。锚块到达泥面后，取下起重绳，拖轮拖住起重船向定位船移动，边移边下放锚链，锚链逐节下江，防止在江底成堆。锚链放完后放锚缆，直到带缆到定位船。（3）定位船定位，理顺边缆，调直。定位船主锚、边锚全部抛完后，可左右对拉边缆，调直理顺边缆，实现定位船南北方向定位。定位船边缆对拉调直、南北方向就位后，可适当收紧主锚缆，六根主锚缆上设有六个100KN测力计，可测出滑轮组单根钢丝绳拉力，从而计算出主锚拉力。调整主锚拉力时要力求个缆绳拉力基本相同。（4）导向船就位：在抛定位船锚块的同时，将导向船初步抛锚定位，并完成改造，用万能杆件及钢管联成整体。导向船四个锚抛完后，开始对拉各锚缆，调整导向船精确到位。导向船边锚对控制围堰南北方向摆动起着至关重要的作用，导向船精确定位后，每根边锚应预拉10吨左右的拉力。4．主锚缆测力和各锚缆调整：　　
在施工过程中，由于诸多因素影响，各主缆受力容易出现不均衡现象，所以在所有锚块抛设到位后，需对各锚缆拉力进行调整。定位船和导向船上共设8台5吨卷扬机，配8个量程100KN拉力计，以便测定每根拉揽的拉力。 三．锚定系统的拆除：在钢围堰封底结束，且基础成桩数量能满足围堰渡洪的条件下，可拆除锚碇系统。1.锚锭系统按如下顺序拆除:            2.拆除方法：用拖轮拖住起重船，解除锚缆与船体的联结，利用卷扬机或绞缆机拉锚缆，到拉起锚链后，用起重船逐段缓扣吊起锚链。锚链起到锚块位置后，潜水员下水把钢丝绳扣到锚块吊点上，由起重船吊起锚块，放到装锚船上。若锚块被泥沙埋起，可先用高压水枪冲洗，将泥沙冲走后再拴起重钢丝绳。 第五节锚碇系统施工使用的主要设备机具序号名称单位数量规 格备
注1定位船艘1380t加长方驳2导向船艘2250t加长方驳3起重船艘1120t 4拖轮艘1400匹 5装锚船艘11500吨 6运锚汽渡艘18车位 7交通船艘180座 8机驳艘1120吨工作船9趸船趸船1 工作码头10锚块个1045t钢筋混凝土蛙式锚个430t钢筋混凝土蛙式锚个48t铁锚11全站仪台 2锚块定位12卷扬机台85吨配8个拉力计13锚链节30φ54M2级每节27.5m，配D70卸扣节10φ54M2级每节50m，配D70卸扣节6φ48M2级每节50m14滑车个38H8×1K配φ20-24绳个32H20×3D配φ20绳个36H32×4D配φ20绳15钢丝绳米50006×19φ43-170 米12006×19φ31-170 米52006×37φ20-170 16绳夹个154Y45备有余量个170Y20 个132Y32 17卸扣个4020个 个4032个 18拉力计个8100KN用余测量定位船锚揽拉力 第二章
钢围堰拼装及下沉第一节 工程概况安庆长江公路大桥南主墩基础钢围堰设计为内径29.0m，外径32.0m，壁厚1.5米，高59.0m，重1491吨的圆筒形深水双壁钢围堰挡水结构。拼装接高需要复杂的锚碇系统定位。围堰下沉需穿过约28米厚的覆盖层，沉达岩面，然后清基封底作为承台的施工挡水结构。
一、地质条件：墩位处覆盖层较厚，分为四层，厚度26.20∽30.05米，平均约28米。第一层为浅黄色细砂层，是近代河流的沉积层；第二层为含砾中细砂层，是河流较早的沉积物；第三层为卵石层；第四层为基岩，在围堰刃脚段。各分层情况如下表（各层标高为各钻探点的平均值）。
序号各层标高厚度方量地
点1-16.00∽-25.009m5945呈松散状，偶含0.2∽0.5cm的粉细砂层2-25.00∽-41.0016m10568呈中密状的含砾中细砂层，含少量砾石3-41.00∽-43.502.5m1651砂卵石层，中粗砂含量15%∽30%，卵石为石英砂岩、砂岩，砾径2cm×3cm∽3cm×5cm最大砾径5cm×9cm呈不规则球状，厚度2∽3m4-43.50∽-44.000.5m330中厚层粉细砂岩及粘土质粉砂岩和含砾细砂岩 二、主要工程数量表：序号名称标 号单 位数 量备 注1封底混凝土C25m33743.6 2钢围堰 t1491 3围堰内填混凝土C20m35698 4围堰内填混凝土C25m330刃脚段混凝土 三、围堰分节重量表： 围堰分节重量（t）高度（m）备注1175.37壁体内浇筑混凝土2118.06壁体内浇筑混凝土3118.06壁体内浇筑混凝土4118.06壁体内浇筑混凝土5118.06壁体内浇筑混凝土6118.06壁体内浇筑混凝土7218.06壁体内浇筑4.23m混凝土8218.06注水9145.05注水10145.05注水合计149159浇筑混凝土高度40.36m混凝土方量5728.0m3      五、钢围堰设计位置剖面图：                      第二章
索塔施工第一节
概述（一）施工工艺
下塔柱采用搭设支架翻模施工工艺，中塔柱采用爬架翻模施工工艺。下横梁、中横梁与塔柱同步施工，上横梁与上塔柱异步施工。主塔施工分节见附图29。（二）塔柱施工的主要机械设备1、 塔吊、电梯、搅拌系统及水电供应见塔柱施工设备布置图（附图-30）。
2、混凝土泵送系统混凝土泵送系统包括：SCHWINBP—4000型混凝土拖式泵、泵管、泵管附墙件等。为适应水位涨落影响，搅拌船与承台间的泵管采用临时接头连接，承台以上的泵管采用固定连接，上、下游泵管之间通过人工拆装换向。混凝土泵管附着于塔柱外壁并用直螺母固定。第二节 施工顺序                 第三节
下塔柱施工 下塔柱模板共分9节，搭设φ48×3.5mm钢管扣件式脚手架翻模施工，脚手沿塔柱周围形成封闭操作平台。承台施工结束，先将承台与塔柱的混凝土界面凿毛，接高劲性骨架，调整预埋钢筋，并接高10m，同时搭设施工脚手架。测量放样后，塔吊吊装1节5m高模板，并测量、复核模板位置，微调整（如果需要）后，浇注第一节5m高混凝土，凿毛混凝土面，绑扎第二节段钢筋，立模浇注第二节5m高混凝土，接高劲性骨架，并将钢筋接高10m，待混凝土达到拆模强度后，拆除底节5m模板，翻至上节，以第二节模板作基准模板支立第三节段模板，浇注混凝土。循环施工其他节段，同步施工脚手架和横梁支撑钢管等。下塔柱每肢各设2套内外模板，每节模板高度5m。下塔柱顺桥向、横桥向尺寸均随塔柱高度发生变化，翻模施工时纵、横向模板均需作相应收分，以满足截面尺寸变化的要求。下塔柱平衡架施工：（1）塔柱两塔肢向外倾斜，在下横梁完成预应力张拉前，下塔柱柱脚处由于受到塔柱混凝土和施工荷载的偏心作用，会产生较大的附加应力，为此施工时在两塔肢间设置平衡架，通过平衡架拉杆将劲性骨架和平衡架连接成整体稳定结构，同时在两塔肢之间施加体外预应力，以减小横桥向水平分力对塔肢的不利影响。（2）平衡架与横梁支撑体系共同设计，塔柱施工时预埋受力螺杆，螺杆与劲性骨架焊接成整体，并通过螺杆将模板拉住。模板拆除后，由平衡架斜拉杆、平衡架、体外预应力共同组成空间受力结构，使两塔肢沿横桥向的分力相互抵消。下塔柱平衡架见附图-31所示。（3）下塔柱起步段25.5m高为实心体，按大体积混凝土施工，冷却水管采用φ33.5×2.5焊接钢管，按1m×0.8m布置。实心段施工完后用相应标号水泥净浆封堵。第四节
中、上塔柱翻模施工根据塔身的外形特点，中塔柱采用爬架翻模工艺施工，上塔柱采用脚手架翻模工艺施工。上塔柱四周搭设ф48×3.5mm钢管扣件式脚手架，形成封闭式操作平台，以方便塔柱环向预应力及后期挂索施工的需要。一、爬架系统：
（一）、爬架体系的组成1、爬架体系由爬架、导向系统、动力提升系统等部分组成。爬架由附墙架、工作架、翻板式活动脚手、背面加强架、爬梯及限位滑轮等组成，是一个集爬升架、操作平台、脚手于一体的空间结构。其中附墙架通过锚固螺栓附着于已成段混凝土外壁上，是主要承力结构，锚固螺栓采用M24H型锥形螺母，材质为45号。钢爬架结构布置见附图-32所示。2、导向系统分为拉结导轮、伸缩脚轮。拉结导轮布置在工作架的四角，是一种十字连轮结构，主要作用是在爬架爬升时，成为侧面爬架和斜面爬架之间交替上升的导向和限位器。伸缩脚轮是能够自由伸缩的橡胶滚轮，设置在附墙架上，与提升系统一起形成爬架爬升时的平衡体系，同时也可减小爬架提升过程中对塔柱混凝土的磨擦，保护塔柱混凝土外露面。
3、利用10吨倒链葫芦提升爬架，东、西侧爬架提升时各布置10个，南、北侧爬架提升时各布置7个，钩头提升高度6m。（二）爬架翻模施工原理施工工艺：下横梁施工完毕，继续搭设脚手架施工中塔柱第一、二节段，然后吊装爬架，从中塔柱第三节段开始采用爬架翻模施工。施工时利用爬架与模板互为支承和悬挂，彼此交错提升、固定，从而有效地完成爬架与模板的爬升、定位作业。塔柱施工节段的工艺循环见附图-33所示。
（三）爬架安装1、准备工作
◇ 爬架各分段构件在陆上组装，按设计要求对焊缝、外形尺寸等进行检查验收。
◇ 检查提升设备、节点板、拼接螺栓等配件是否配齐，混凝土墙体上预留孔位是否与附墙板的设计孔位一致。
◇ 进行技术交底，使组装人员熟悉组装工序及注意事项。
2、 爬架组装
考虑现场塔吊的起重能力，爬架分两阶段组装，即附墙架和工作架两部分。组装顺序：先附墙架，后工作架。
首先将附墙架就位固定后，起吊工作架至附墙架上部，交叉固定上、下拼接板，螺栓必须全部拧紧，不得漏拧或少拧；工作架先装南北侧爬架，后装东西侧爬架，采用四点平衡吊装法，并用2个10t手拉葫芦进行调平。
爬架全部组装后，安装拉结导轮和伸缩脚轮，在模板相应位置带上安全葫芦和安全钢丝绳，做为安全储备。
（四）爬架提升
1、 提升前的准备工作
◇ 检查手拉葫芦、模板吊点是否安全可靠，复核墙面安装螺栓孔位置是否正确可用。
◇ 清除架体上不必要的物件。
◇ 安装保险钢丝绳，检查安全措施。
2、爬架提升
爬架分片由固定在基准模板上的起重葫芦提升，到位后，用塔柱内螺栓将其固定于塔柱上，全部分片提升到位并固定，将爬架连成整体。提升时必须做到：
◇ 拉紧所有吊点葫芦，使葫芦均匀受力，拆除附墙螺栓。
◇ 均匀推进伸缩脚轮，使架体离开混凝土墙面2～3cm。
◇ 逐片提升爬架，使整个架体均匀上升下降，指挥人员应根据上升平衡情况调整各点提升速度。
◇ 就位后，退回伸缩脚轮，使架体紧贴混凝土表面。
◇ 调整爬架位置，使附墙架上孔位对准预留孔位，上满附墙螺栓并拧紧。3、查验收，松开多余手拉葫芦，收紧保险绳，爬架进入正常使用状态。二、模板系统（一） 模板的强度、刚度以及表面平整度是影响塔柱混凝土外观的重要因素。因此本工程外模采用厚度为8mm的钢板和型钢焊制成大块组合钢模板，内模采用组合钢模和木模加工制作。由于上塔柱是斜拉桥缆索的悬挂锚固区，索塔内将埋设共64根斜拉索钢套筒，且钢套筒伸出塔柱外壁的最小长度均为25cm，同时上塔柱内模在顺桥向两侧变化很大，因此施工时将根据上塔柱不同部位制作相应的专用内模和外模。为保证预留孔洞的尺寸准确，人孔等预留孔洞处的模板采用定型钢模。（二）中塔柱的标准施工节段高度为5m，单节模板高5m。每肢塔柱设2节模板，二者互为基准模板（基准模板附着于塔柱已浇混凝土上）进行循环翻模作业。内、外模采用H型螺母对拉杆固定，相邻模板用螺栓联接，侧面模板与斜面模板用拉杆固定。上塔柱内外模板高度与上塔柱高度相同（横桥向除外）。
1、模板提升
①. 提升前准备工作
◇ 检查提升工具、吊点构件是否可靠；
◇ 按设计要求挂装葫芦。② 模板提升、拼装、固定◇ 由塔吊或挂于爬架上的起重葫芦提升；◇ 用手拉葫芦拉紧模板，然后松开固定螺栓。◇ 拉开模板，使其靠在爬架立杆上，及时清理模板表面和涂刷脱模剂。◇ 模板均匀提升，就位安装。◇ 内外模之间用对拉螺杆连接；◇ 将部分对拉螺杆与劲性骨架焊接，利用已浇段、劲性骨架固定模板并同基准模连接。三、劲性骨架施工
（1）劲性骨架的加工、制作
本索塔劲性骨架主要作用是定位、支撑钢筋，临时调整、固定模板和测量放线。劲性骨架单元体采用型钢，在车间进行分段加工制作，先行制作单件，现场吊装、接高。为保证劲性骨架的加工精度，需在专用台座上定型靠模制作，编号堆放。
（2）劲性骨架安装劲性骨架用汽车运至码头，上船后水运至施工现场。利用塔吊分片吊安、接高。吊安时先用螺栓临时固定，测量控制精度满足要求后将劲性骨架焊接固定，相邻骨架间用∠100×100×8、∠75×75×8等连接角钢作水平撑和斜撑焊成整体。四、塔柱钢筋施工
（1）钢筋接头工艺
塔柱Φ32mm主筋，采用钢筋挤压连接器接长。同一断面钢筋接头数量不超过断面钢筋数量的50%，钢筋接头技术标准按YB9250-93的要求执行。
对Φ32主筋接头，先挤压好一端，运至现场定位后，再挤压另一端接长。
（2）钢筋加工
塔柱主筋按10m定尺长度供料，在钢筋加工车间加工成半成品，分类编号堆放，按需运至现场。
（3）钢筋定位、绑扎钢筋用汽车经汽渡船水运至施工现场，利用塔吊吊安就位。主筋利用劲性骨架上的定位框精确定位，并预留出对拉螺杆位置，采用挤压连接器接长后，再绑扎箍筋、拉筋，安装精度按设计和规范的要求执行。在塔柱、横梁外侧面钢筋外侧设置一层φ5mm的带肋防裂钢筋焊网，施工时将其定位于主筋上，以避免浇筑混凝土时钢筋焊网发生移位。焊网应符合YB/T076-1995-CHINA的规定。五、预应力施工上塔柱的锚具通过槽口模板定位在主筋和劲性骨架上。六、塔柱斜拉索导管的定位、安装
为保证塔柱斜拉索套筒的安装精度，拟分两次定位。先将钢套筒与定位架作临时定位。再安装调整套筒的微调装置，利用全站仪通过微调装置进行最后调整，直至钢套筒上、下口的三维坐标满足要求后作最后定位。钢套筒定位后严禁碰撞、移位。七、塔柱混凝土施工
（1）混凝土配合比塔柱为C50高强混凝土，应具有高集料、低水灰比、高泵扬程、早强、缓凝等特性。混凝土采用泵送入仓，由于泵送垂直距离较大，所以施工时对混凝土的可泵性、和易性、泌水性以及缓凝早强等性能要求很高。混凝土配合比要求：坍落度为18～20cm，粗骨料粒径5～25mm。随着塔柱升高，混凝土配合比做适当调整。此外还应考虑施工季节混凝土配合比的调整，比如在高温季节混凝土水平和垂直运输过程中水分均有损失，易造成泵送时间过长或堵管现象，应适当调整混凝土配合比以改善混凝土的泵送性能。塔柱混凝土配合比设计时应注意：
① 掺入外加剂，以降低单位水泥用量，并改善混凝土的和易性、可泵性以及达到缓凝早强等要求，改善混凝土的工作性能。
② 夏季、冬季施工时，分别采用砂石料降温、热水拌和，以控制混凝土的出仓温度，同时对混凝土泵管采取降温和保温措施，减少混凝土水分的损失。
（2）浇筑工艺塔柱混凝土施工时，由SCHWINBP-4000拖泵泵送混凝土入仓，中、下塔柱二肢施工时采取同步浇注。塔柱施工面设三通管对称布料，混凝土分层布料、分层浇筑，分层厚度为40cm，插入式振捣器振捣。
SCHWINBP-4000泵主要性能
称性能指标混凝土最大泵送距离水平距离900m垂直距离300m混凝土泵送压力最低压力9Mpa最高压力15.4Mpa电机功率132kw电机转速1500r/min 
（3）塔柱混凝土养护和施工缝处理
混凝土养护：根据气候采用不同方式，夏季拆模前蓄水养护，拆模后喷洒养护液进行养护；冬季采用低温成模性能好的养生液均匀涂刷两道。施工缝处理：采用人工方法凿毛。支立模板前施工缝混凝土凿毛清理至露石后，用高压水冲洗，浇注前先铺2～3cm厚砂浆。八、预埋件施工
塔柱施工中，预埋件的埋设包括：爬梯、排水、电缆、照明设施、防雷接地设施以及施工用的塔吊、爬模支架、电梯、横梁支架、塔柱水平支撑等，埋设精度分别满足设计和施工要求。预埋件施工图分订成册，由专人负责施工。（1）施工埋件尽量减少施工预埋件的数量，施工时通过在塔柱壁体内预埋“U”型螺栓或锥形螺母代替预埋钢板，施工完毕及时拆除并用同色砂浆修补墙体，以避免施工预埋件发生锈蚀后影响塔柱外观质量。（2）设计埋件图纸中的设计预埋件，按设计要求进行加工制作。对于接地等有特殊要求的埋件，除采用特殊材料加工、制作外，每次预埋后均需进行接地电阻测量，合格后方可进行下一道工序施工。
8、下横梁、中塔柱支撑体系随塔柱施工同步跟进塔柱施工时，下横梁支撑体系的水平支撑与塔柱施工同步跟进，确保塔柱的悬浇高度符合设计规定。其中下塔柱利用支撑系统的立柱及水平钢管组成平衡架，由平衡架拉杆通过预埋螺杆与下塔柱内的劲性骨架焊接；中塔柱设两排四列Φ600mm×8mm竖向钢管支撑和五层φ600mm×12mm水平钢管作为水平撑杆，经液压千斤顶对塔柱施加一定的水平撑力（严格按设计的要求进行操作）后，通过预埋件将两肢塔柱水平撑住，确保结构安全。水平撑杆预埋件等的连接采用钢管焊接。中、上塔柱水平支撑体系见附图-34所示。九、塔柱施工安全技术措施（1）在塔柱施工过程中，按照安全第一的原则进行施工安排，避免安全事故的发生。（2）水上作业均需配带救生设备。
（3）坚持高空作业戴安全帽、安全带，杜绝酒后上高空作业。电梯、塔吊司机、起重工、电工等特殊工种必须持证上岗。
（4）在爬架四周及底部挂设安全网，形成封闭作业区域。
（5）机械设备经常检查、维修、保养，保证设备的完好性能。
（6）爬架、模板的提升操作必须专人统一指挥，提升前须做技术交底。
（7）对临时构件的设计，安全系数必须满足有关规范的要求。
（8）在不良气候条件下，如暴雨或风力达6级以上时，则停止塔柱施工。          第五节
横梁施工下横梁与下塔柱、中横梁与中塔柱采用同步施工工艺，上横梁与上塔柱采用异步施工工艺，为保证施工质量，横梁混凝土均一次浇筑完成。一、施工顺序：                        二、 横梁支撑体系的设计与施工（一）支撑体系的结构1、支撑系统组成
（1）横梁支撑体系由立柱、平联、风构、砂箱、上分配梁、贝雷桁片等底模系组成。
（2）下横梁支撑立柱采用中间3排2列共6根φ900mm的钢管，钢管标准节长6.0m，钢管间采用法兰螺栓连接。立柱平联采用φ600×12mm钢管现场下料与立柱焊接，平联设角钢∠75×8mm风钩。为保证支撑体系的稳定，平联与塔身结合处采用钢板与塔身预埋螺栓连结。（3）为方便卸落支架，每根立柱顶设卸落砂筒，砂筒顶面设置分配梁。
（4）横梁底模系统由贝雷桁片、型钢及钢板组成，贝雷桁片沿横桥向布设。I36顺桥向铺设在贝雷桁片结点处，间距@75cm，隔板下加密，在I36a上横桥向铺设I16型钢，I16在腹板下满铺，底板下间距@35cm。下横梁支撑系统见附图-05所示。（5）横梁内模支撑采用满堂支架，因横梁一次浇注，为使顶板荷载传至支架系统，在横梁底板内设置劲性骨架及混凝土垫块，使顶板荷载通过支架、劲性骨架以及混凝土垫块作用于支撑体系上。（6）中上横梁支撑系统均采用两排四根支撑立柱，其余结构与下横梁支撑体系相同。中、上横梁底模系支撑见附图-08所示。2、消除支撑体系变形影响的措施支撑体系变形包括弹性变形和非弹性变形。在混凝土初凝之后，由于支撑体系的变形易造成混凝土的开裂，因此要采取如下措施消除支撑体系变形的影响，保证混凝土的质量。（1）为减小支撑体系的非弹性变形，安装时尽量减少联接构件间的间隙，并用薄钢板垫实所有间隙。（2）配制和易性好、坍落度损失小、初凝时间长的混凝土，以确保混凝土浇注在其初凝前完成。（3）根据计算的挠度数值，在底模铺设时预留一定的起拱度。（4）采取措施，减小钢管立柱因温差而引起的变形。（二）支撑体系施工
1、钢管立柱安装钢管预先在车间进行分段加工，然后运至现场用塔吊逐根吊安，通过测量控制钢管的垂直度和顶面标高，同步搭设操作平台，安装平联及风构。平联与立柱之间设外套管。施工中立柱的分段接长采用法兰盘接头。钢管立柱安装后，吊安砂箱和钢箱梁等。2、桁架安装
贝雷桁片在驳船上分节组拼，现场由塔吊整体吊安，桁片之间用异形杆件连接成为整体。三、横梁模板（一）模板的组成及其结构型式横梁模板由顶模、底模、侧模和内模及底板压模组成。内模由定型组合钢模组拼，便于拆卸和组装。为保证混凝土外观质量，外侧模采用大块钢模，人孔模板采用定制钢模。底模由型钢及10mm钢板共同组成。（二）模板安装及顺序
横梁模板由塔吊逐块吊装组拼，安装之前作好除锈、涂脱模剂等准备工作，然后按照“底模→内侧模→隔墙模板→顶模→外侧模”的顺序安装。底模安装时根据计算所得数据预设起拱值。（三）模板固定
外侧模板下口准确定位并锁定于I36a型钢分配梁上。横梁内模、顶板底模采用满堂脚手架作支撑，并设置劲性骨架以增加支撑体系的整体刚度。为防止腹板及隔墙内混凝土向底板处外翻，横梁底板上设置满铺压浆模板，该模板用螺栓锚固于底模系的型钢梁上，并设若干振捣窗，供振捣混凝土时使用，底板浇注完成后即封闭。为方便布料及内模等的拆除，横梁顶板的底模也需设置布料窗，该布料窗待横梁混凝土全部浇注完毕且模板等拆除、清理结束后再封闭。内侧模之间用剪刀撑加固。四、横梁钢筋及波纹管锚具施工（一）钢筋施工横梁钢筋根据施工图进行配料，在车间加工成型，编号堆放，船运至现场绑扎。钢筋通过劲性骨架定位。钢筋的绑扎顺序为：底板钢筋→腹板竖向、水平钢筋→隔墙钢筋→顶板钢筋。钢筋长度、间距、接头等均严格按设计及施工技术规范执行。（二）金属波纹管埋设
横梁预应力管道通过埋设波纹管的方法进行预留。波纹管使用前进行外观质量检查，检查合格后，波纹管才可运到现场施工。波纹管安装工艺：波纹管安装时通过定位网片定位，用接头套管接长，并按设计要求对波纹管接头进行密封处理，以防接头处漏浆。然后用钢筋卡子与定位网片固定，以防止混凝土浇注时波纹管上浮。波纹管的安装精度按设计要求进行控制。在波纹管就位过程中，防止电火花等烧伤管壁，并检查有无破损、接头是否密实，有质量缺陷的波纹管禁止使用。（三）锚具安装锚具通过槽口模板定位在钢筋及劲性骨架上。五、混凝土配合比设计横梁混凝土一次浇筑，混凝土方量大（约714m3）,浇筑时间长，全部混凝土必须在混凝土初凝前浇筑完，要求混凝土初凝时间在30h以上。施工前需优化横梁混凝土的配合比设计，增大混凝土的缓凝时间，以保证混凝土的浇筑质量。通过采取优化混凝土配合比设计、合理选择外加剂、混凝土浇筑时间、改善混凝土浇筑工艺以及加强养护等措施，确保横梁混凝土浇筑质量。（一）混凝土原材料选择
泥：应优先考虑低水化热水泥。
2、粗骨料：含泥量、粉屑、有机物质和其它有害物质不得超过设计规定的数值，骨料应具有良好的级配以获得水泥用量低、混凝土强度高、和易性好的组合。粗骨料最大粒径25mm。
3、细骨料：细骨料是混凝土中影响敏感的原材料之一，因此细骨料直接影响着混凝土的和易性和强度，如细骨料偏粗，则和易性差，泌水性大，如偏细，比表面积大。细骨料选择根据试配试验决定。（二）外加剂1、横梁混凝土具有高强、高泵扬程、早强、缓凝等特性，不仅对砂、石料、水泥有要求外，还必须掺加复合外加剂，以使混凝土具有较好的工作性能。细骨料选择根据试配试验决定。2、横梁混凝土的有关参数为：混凝土28天强度：大于50MPa；混凝土坍落度：18～20cm（随着泵送扬程提高，坍落度适当增大）；混凝土初凝时间：大于30h；混凝土的5天强度大于90%设计值，即强度达到45MP。六、横梁混凝土浇筑横梁混凝土由3台50m3/h搅拌站生产，3台混凝土拖泵泵送布料，混凝土浇筑强度不小于50m3/h，插入式振捣器振捣密实。浇筑顺序：先底板后腹板、隔墙，再顶板，分层浇筑，分层厚度不超过30cm。底板、腹板等处的混凝土下料时使用溜筒以保证混凝土自由下落高度不超过2m。混凝土浇筑完成后，根据季节采取相应措施进行养护。混凝土强度达设计强度90%时,进行预应力钢绞线张拉。七、上塔柱、三道横梁预应力施工为满足结构受力要求，上塔柱与三道横梁均为预应力混凝土结构。其中上塔柱斜拉索锚固区塔壁内配置有15-12的环向预应力钢绞线束，上、中、下横梁分别设置有12束、28束、50束15-19的钢绞线束。均采用OVM15系列锚下铸件锚座锚具。为提高结构的耐久性，增加预应力管道压浆的密实度，除下横梁预应力管道外均采用塑料波纹管成型。（一）施工顺序         （二）钢绞线下料、人工穿束
钢绞线经检查确认合格后，计算其下料长度，用砂轮切割机分批下料，编号成捆，运输至现场由人工穿束。在确保锚垫板位置正确、孔道内畅通、无杂物后进行人工穿束。（三）张拉
1、张拉前准备工作
千斤顶、配套油泵、压力表必须配套标定；搭设平台；检查锚具位置。
2、张拉注意事项张拉设备设专人保管使用，并定期检验、标定、维护；锚具应保持干净，不得有油污。张拉人员须经过专业培训，并具有一定的实际操作经验，张拉时要注意安全。
3、张拉程序：0→初应力→105%бK 持荷5min→бK（锚固）待混凝土强度达到设计强度的90%以后，进行预应力钢绞线的张拉。下横梁预应力束的张拉顺序为：先从腹板中部向上、下缘依次进行（两腹板同高度预应力束对称张拉） ，再从顶、底板中部向左、右对称张拉各顶、底板钢束（顶底板离桥轴线同距离的预应力钢束对称张拉）。中、上横梁及上塔柱的预应力束按设计要求进行张拉。张拉时以张拉应力和张拉伸长量进行“双控”控制，并以张拉应力控制为主。张拉过程中做好详细记录，对张拉中出现的滑丝、断丝等异常现象应及时报告，进行处理以确保质量。（四）孔道压浆、封锚预应力束在张拉后24小时内需进行管道灌浆，上塔柱的预应力管道拟用真空吸浆工艺进行孔道注浆并封锚；上、中、下横梁采用压浆并封锚。
1、真空吸浆的原理通过真空吸浆，可使水泥混合浆能够将整个后张预应力管道（塑料波纹管）填充密实，减少孔隙积水对钢丝束的锈蚀，从而对钢丝束起到良好的保护作用。
2、真空吸浆前的准备
（1）拌浆、压浆设备各一台；
（2）真空泵一台；
（3）喉管及透明喉管若干；
（4）在锚座上安装压浆盖帽；
（5）切除过长的钢绞线（余长不小于3 0mm不超过50 mm）；3、压浆混合料的配制压浆混合料的水灰比为0.35，并掺入适量的膨胀剂和缓凝剂进行配制。所配制的水泥浆应具有低水化热、高流动性、泌水率及自由膨胀率适中等特点，并能保证所泌出的水分在24小时内可被混合浆全部吸收。由混合浆制成的试块，其7天龄期强度不小于25Mpa，水泥浆标号不低于结构自身混凝土标号。
4、真空吸浆的步骤
（1）张拉工序完成后，严禁撞击锚头，采用砂轮切割机，切除外露钢绞线，保证钢绞线外露长度不超过50mm。
（2）清理装配螺栓孔内及锚座底面的水泥浆，保证锚座底面平整；清理盖帽的密封口及密封槽，并保持清洁。
（3）在密封槽内均匀涂上一层玻璃胶，装入“O”型密封圈。
（4）装配盖帽，将螺栓加垫片旋入螺孔内并紧固，并将排气孔垂直向上放置。（5）定出吸真空端和压浆端（吸真空端的出浆孔置于锚座上方，压浆端的压浆孔置于锚座下方）。（6）盖帽安装完毕，用高压风将管道内可能存留的水份吹出。（7）在压浆端安装压浆喉管、球型阀门和快换接头并作检查；在出浆端安装透明喉管，并与真空泵相连接。（8）在真空吸浆前，用真空泵试吸真空，当真空度检测达到要求的标准后，即可开始真空吸浆。（9）启动压浆机，当所排出的水泥浆稠度及流动度符合要求后，暂时关闭压浆机，并将压浆喉管通过快换接头接到锚座的压浆端快换接头上。（10）关闭压浆端阀门，打开出浆端阀门，启动真空泵。当塑料波纹管内的真空度达到设计要求后，保持真空泵启动状态，开启压浆端阀门将水泥浆压入管道。（11）当出浆孔及出气孔所流出的水泥浆稠度均匀一致后，分别关闭出浆阀门、密封出气孔。（12）开动压浆机，保持预定的压力，并持压1分钟后，关闭压浆机及压浆端阀门，完成管道压浆。
5、封锚：真空吸浆或压浆结束后，钢绞线在离锚头30mm处用砂轮切割，然后封锚。 第二节 钢围堰拼装施工工艺流程                第三节
围堰下沉系数计算1、按工期安排，钢围堰下沉到位是在2002年2月上旬，根据钢围堰下沉受力特点，整体下沉力大于围堰侧壁摩阻力，则整个围堰即可下沉到位（不考虑围堰下端阻力）。2、取2月最低平均水位+4.7,泥面标高实测墩位处平均泥面标高-16.00,按冲刷6米计，则泥面标高为-22.00米。3、围堰隔舱内填充混凝土至-2.77m标高，方量为5728m3
,按容重2.3t/m3 则：重量G1=5728×2.3=13174.4t4、采用围堰内取土下沉方案，故只计围堰外壁的摩阻力。5、围堰总重G2=1491t。6、围堰隔舱内外水头差按5米计。加水至+9.7m,加水重G3=143.7×5=718.5t 7、围堰外壁摩阻力：参考《路桥施工常用数据手册》，钢结构开口沉箱在砂、砾、粘土中的表面摩阻力为23.42Kpa，则围堰摩阻力为：R=32×π×22×23.42=51798KN=5180t8、堰所受浮力： F=111.4+[(322-292)×π/4]×[4.7–(-44)-0.6-1.55]=6758.8t围堰下沉系数:k=下沉力/摩阻力=( G1+ G2+ G3)/(R+F)=1.28k=1.28＞1.25通过理论计算，围堰可下沉到位。第四节 围堰拼装接高一、首节围堰吊装入水首节钢围堰重量为175.3t,采用300吨浮吊整体吊运。300吨浮吊的起重性能见附图26。沿围堰内壁设置16个吊耳，围堰的16个吊点设在每节围堰内壁板顶部，在吊点处对围堰进行加固补强，详见附图11-13。在使用吊具前试吊以检验吊具、吊索、吊点，同时调整吊索长度并观察围堰受力变形情况，以便改进指导下步施工。首节围堰吊装入水前应做好以下准备工作：1.钢围堰拼装制作经监理工程师验收合格；2.在围堰内外壁分别做4～6个水尺，以便随时观察围堰入水深度。3.导向船基本就位。4.吊耳焊接完毕并验收合格。5.对吊绳卸扣和起重船等起重设备进行全面检查。6.焊缝进行水密性检查。首节围堰起吊前应进行试吊，在有经验的起重工的指挥下进行 ，试吊完成后，围堰即可吊起就位入水。首节围堰入水自浮，入水深度2.5m，干舷4.5m。入水后围堰与橡胶护舷用木方塞起，防止围堰在风浪的作用下发生大幅摆动，对船体造成危害。 二、刃脚段混凝土浇注：首节围堰入水定位后即可浇注刃脚混凝土。刃脚混凝土设计标号位C25（围堰隔舱内填充混凝土标号C20）设计方量30m3，高度80cm。为方便施工，首节围堰采用浇注混凝土下沉，混凝土方量按第二节围堰安装就位后拼接缝距水面2.5m，混凝土约62.3m3，浇注高度1.16m。浇注完毕后干舷高度约3.32m。
混凝土浇注方法采用搅拌站搅拌好混凝土泵送至料斗，用15吨浮吊吊起料斗布料。混凝土浇注应对称平衡进行，以免使围堰产生较大倾斜。暂时倾斜度应小于1/100。混凝土分层厚度不超过40cm，用D50棒振捣密实。混凝土表面应平整，相邻隔仓高差范围在±5cm以内。三、围堰的拼装接高
㈠、为加快施工进度，首节围堰以后各节围堰由制作厂家在水上平台上拼装为一整体，然后由300t浮吊整体起吊安装接高。使用拼装平台可达到如下效果： （1）在围堰下沉的同时拼装好分节，节约了围堰接高时间，加快了进度；（2）围堰到现场后可随时进行拼装，减少钢围堰分片制造运输环节对施工的影响；（3）分片整体拼装施工质量易于保证；（4）改水上高空拼装为大型平台上拼装，减轻了劳动强度，增加了施工安全性。 ㈡、钢围堰拼装误差标准：（1）内径不大于±D/500（5.8cm）；（2）同一平面内相互垂直的直径误差不大于±20mm；（3）倾斜度不大于h/1000；（4）各构件间的接缝、分块间的拼接缝均应无凸凹面。 ㈢、钢围堰拼接施工要点：1．从第二节开始，围堰在拼装平台上拼装时隔舱板的位置应一致，这样便于拼接时隔仓板的对位。300T浮吊采用四个副钩同时起吊，不能转动，只能靠起重船的转动来调整围堰隔仓板的相对位置。调整幅度不是很大，且调整速度很慢，不易对位。故在拼装单元片时应注意隔舱板的位置相对一致。2．每节围堰拼接前应做好对位标记（一般做四个点，分别在桥轴线直径和垂直于桥轴线直径上）。3．好导向装置，以方便安装就位。4．当围堰拼缝处缝隙较大时，焊接速度较慢，质量不易保证，可采取在凸起部分相对切割的方法，使围堰拼缝吻合。5．每节围堰起吊前均需对吊耳、吊绳、卸扣和起重船进行全面检查，并作详细记录。四、围堰的着床按照工程进度计划安排，围堰着床在12月份，冲刷后泥面标高-22 m按12月份水位+5.00米，则应在第五节围堰安装就位后注水下沉着床。围堰着床前除首节填混凝土外，其余均采用注水下沉。在围堰刃脚下沉距泥面约1米左右时即开始调整围堰位置，同时加大对泥面标高的测量频率，并绘制下沉曲线，确保按预定位置着床。着床前围堰下流速增大，上游侧较下游侧冲刷大，泥面形成上游高下游低的斜面，着床后由于不平衡土压力的作用，围堰会向上游移动一定距离，参考我局施工其他同类桥型的经验，着床时按刃脚向下游预偏15～20cm处理。若围堰着床后发现偏位较大，可排水使围堰上浮，调整位置后重新着床。围堰位置调整主要有以下几种方法：a.调整围堰下拉缆，调整围堰下端上下游方向位置。b.通过调整导向船边锚及与定位船拉缆系统调围堰位置。c.通过备用揽调整围堰下端偏位。第五节
围堰拼装及取土下沉施工主要设备表 序号名称型号单位数量备注1起重船300t艘1 2拖轮400匹艘1 3拖轮150匹艘1 4方驳400t艘5 5起重船60t艘1 6起重船15t艘1 7交通船80座艘1 8发电机250kw台2 9空气吸泥机 台4一台备用10空气压缩机40m3/min台2 11空气压缩机20m3/min台4 12普通水泵 台8 13高压水泵150kw台4 14机驳120t艘1运材料15机驳300t艘1放材料16搅拌站50m3/h台3 17砼输送泵60m3/h台3  第六节
围堰除土下沉围堰着床后，即开始取土下沉，采用不排水取土下沉。取土总方量约18495m3对于钢围堰整体拼装方案，取土的速度决定着围堰的拼装速度。 一、取土设备：取土选用4台空气吸泥机，其中3台使用，一台备用。配两台40m3/min空气压缩机，4台20m3/min空气压缩机，3台空气吸泥机分别用300t、60t、15t浮吊吊起吸泥。起重船布置见附图16。二、空气吸泥机的设计计算：根据墩位处钻探地质资料，围堰内取土主要为砂性土，方量约为16513m3占取土总量的89.3%。故吸泥机按取砂性土设计，对于砂卵石层采取辅助方法取土。随着吸泥高度的增加，吸泥速度会有所不同。取土速度按取砂性土平均60m3/h计。（1） 喷出泥浆流量qv2=qv1（d1/d0+w）=450m3/h
式中：qv1：按天然状态土体积计算每小时净出土量，取60m3/h。
d1：土在天然状态下的相对密度，取1.30t/m3
d0：土颗粒的相对密度，取2.6。
w：每立方米天然状态下土成为泥浆的所需水量，取w=7。（2） 泥浆相对密度（d2）：d2=(d1+wd)/(d1/d0+w)=1.11式中：d：水的相对密度，取d=1。（3） 需要吸泥管的面积A吸： A吸=qv2/v吸=0.0625m2qv2:每秒泥浆流量450/m3/sV吸：取2m/s。对于圆形管：半径R=0.14m故吸泥浆管选用φ300×8钢管。（4） 吸泥机排出水量qv3=qv1·w=60×7=420m3/h（5） 每台吸泥机的压缩空气消耗量，换算为大气压下的体积qv4
qv4=c1mqv2h/c2lg（H+10）/10=36.3m3式中：H：空气混合气在水面以下的深度，按H=35米。
h：排泥管出口处高于围堰内水面的高度，取围堰顶标高向上提2m，即+17.0，则h=12m。qv2：泥浆每分钟流量qv2=450/60=7.5m3/minc1：标正系数，c1=1.5～2.0，上限值c1=2c2：系数H/(H+h)=0.74
查表知c2=14.3m：由吸扬净水所需的空气量换算为吸扬泥浆的增大系数。
M=d（d1-d2）/d1（d2-d）=1.33
（6）需要的空气压力（空压机气压表读数）P：
P=H/10+0.3=2.4～5.2 (H变化范围21∽49米)
（7）需要的扬泥管面积：
在混合室压缩空气喷口处，泥浆中的空气泡受有H/10附加大气压的压力，所需截面积为：A混=[qv2+qv4×10/（H+10）]/v混 =0.13m2v混取：2m/s。对于圆形：R=0.20m 。 （8）需要压缩空气供应管的截面积：
A气=qv4×10/（H+10）×1/v气=0.0067 m2
V气：空气在管内的流速10m/s～20m/s，取20m/s。
R=0.046m。
（9）需要批压缩空气供应量（一台吸泥机）
Q=（1.2～1.3）qv4k
=1.2×36.3=43.6m3/min
综合以上计算数据，并结合本工程特点，设计空气吸泥机基本数据如下：
吸泥管和出泥管采用相同管径：φ300×8钢管
混合室选用φ800×10钢管 供气管选用φ89×5钢管 每台空气吸泥机配一台40m3/min空压机或两台20m3/min空压机。按3台吸泥机每天有效工作时间10小时，则日取土量为1800m3,则取土共净工作日约为：18495/（60×10×3）=10.3天 三、空气吸泥机的组成：空气吸泥机主要由混合室出泥管供气管组成。在砂卵石层吸泥时还需用高压射水扰动吸泥。故在吸泥机吸泥口处设有高压射水管。射水管选用φ60×3.5钢管。在吸泥室附近分为两个射水头，射水头选用φ45×3钢管。出泥管、供气管和射水管均采用法兰盘连接，空气吸泥机的结构和法兰盘规格见附图14、15。 空气吸泥机采用φ300mm钢管制作，吸泥机端部设有高压水枪，当取土困难时启动水枪破土吸泥。吸泥下沉时配备40m3/mim空压机2台，20m3/min 空压机4台，潜水泵若干台，另在围堰壁设置多个φ325mm补水联通水管，进行自流补水，确保在取土下沉过程中堰内外水头差在规范允许范围内。四、取土下沉施工要点：1.取土应遵循“先中间后周边”的原则，对称均均取土，使围堰底形成锅底，围堰平稳下沉。正常情况下只在比围堰内径小两米的范围内吸泥，三根吸泥管布置成正三角形装。在取土过程中，测量人员应严密监视泥面标高变化情况，围堰内做几个浮鼓，专供测量使用。测量应每隔1～2小时测一次泥面变化情况，并绘制出泥面变化曲线。2．围堰的偏位情况应随着围堰下沉同步进行。围堰每下沉20～50cm应观测一次围堰偏位情况。3.合理安排排渣位置，避免对围堰造成偏压。4.下沉至设计标高约2米左右时，应适当方慢下沉速度，并控制取土量和取土位置，以使围堰平稳下沉，正确就位。5．空气吸泥机的出浆水平管上应系4根缆风，以控制出浆管方向。6．吸泥管口离泥面约15～50cm为宜，过低易堵塞，过高吸泥效果不好。通过浮吊经常摇荡管身和移动位置可增加吸泥效果。7．吸泥机使用时为防止堵塞，应注意以下几点：a.停吸前应将吸泥机提升到一定高度后再关闭空压机。b.经常注意风压，防止回风，避免导管内泥浆倒灌入吸泥管和风管内。五、下沉辅助措施在围堰下沉过程中，可能会遇到取土效果不佳的情况，特别是在砂卵石层中，若胶结力较强，则需采用高压射水破土扰动，以增加吸泥效果。吸泥和射水同时进行，射水嘴随吸泥机一起升降和移动。六、连通管的设置
围堰内取土下沉，需连通管补水，连通管设置在第四节和第七节上，位置及结构见附图17，每层设四根。连通管在入土前需用盖板封口，封口板用螺栓固定。封口时由潜水员下水在围堰内封口(外口不封)。3mm橡胶板粘在盖板上，增加连通管的防水性。七、围堰壁内填充混凝土的浇注：堰壁填充混凝土的设计标号为C20，浇注标高2.77m,填充的混凝土的浇注应在围堰着床后、取土下沉的同时进行，每次浇注高度5m。填充混凝采用水下混凝土施工工艺，土由3台50m3/h搅拌站生产，泵送至料斗，沿导管进入围堰隔舱。布料应分仓对称均匀进行，填充混凝土浇注过程中应对围堰的偏位情况进行观测。选用D250导管,首灌量按导管埋深一米，混凝土作用半径5米(坡度1：5),水深取hw=20米，围堰隔舱轴线长度8米，则首灌量为：V=[(322-292)×π÷4÷12]×0.2+π×0.8×42÷3+0.252×π÷4×h1=8m3h1=hwγw/γc=20×1/2.3=7.7米首灌量按4m3施工。 第七节 围堰纠偏纠斜围堰下沉过程中吸泥取土先中间后向四周扩散以形成锅底，使围堰均匀下沉，当出现下沉过程中偏位或倾斜时应采取偏除土的方法逐步达到纠偏纠斜。若围堰下沉结束达到标高后仍有倾斜现象，则可利用在围堰内壁四个平分点处安装的纠斜装置达到纠斜目的。具体做法是：围堰下沉到位后在围堰内壁上焊制牛腿，牛腿与纠斜桩顶之间放置250t液压千斤顶，通油加力使围堰刃脚较低部位抬高，潜水员下水用钢凳和钢楔块支垫并用袋装混凝土填堵刃脚孔隙以达到纠斜纠偏目的。纠偏装置见附图18。第八节
围堰基底处理围堰下沉到位后由潜水员用袋装混凝土堆砌堵缝，若有必要则采用水下不离析混凝土封堵刃脚部位孔隙以防堰外泥砂流入。同时采用高压射水及空气吸泥机吸泥清基，冲洗围堰内壁，为封底做准备。第九节
防冲刷措施围堰在下沉过程以及下沉到位以后密切注视围堰周围的冲刷情况，若冲刷较严重，则采取从上游抛填袋装石子或吊放石笼以保证河床标高，抛填位置根据当时的水流情况及抛填物大小选择在围堰上游100～300m范围内抛填。  第三章 平台搭设和钢护筒下沉第一节
一、平台设计施工平台设计兼顾护筒沉放、围堰封底及钻孔桩施工的需要，平台采用4片双层贝雷片组成主桁架，主桁架顺桥向支承于钢围堰顶面，钢围堰顶桁架支承处用型钢加固处理以满足受力要求。主塔基础施工平台布设见附图19。平台搭在钢围堰顶上，围堰顶标高+15.0米，双层贝雷片高3米，则平台顶标高为+18.0米。二、平台的施工钢围堰下沉完毕后测量出贝雷架支座位置，在围堰顶铺δ18钢板做底座进行加固。桁架在驳船上拼装，采用整体吊装方案，吊装前应在预定位置做限位导向装置，使安装快速、便捷、精确。贝雷桁架安装完，用型钢联成整体，增加其稳定性。尔后在其上铺设脚手平台，必要处张安全网。第二节
钢护筒的制作与沉放一、钢护筒的制作：钢护筒的结构见附图20，根据规范要求以及为保证后序工作的施工质量，按钢护筒内径选择比设计桩径大30cm（内径330cm），顶标高+16.0米，底标高-44.0米。护筒编号按与桩基编号对应，详见附图19。
护筒底口1米、顶口80cm范围内加设加劲箍，另中间部份也适当增设加强箍。 二、护筒的沉放：1、施工机具
在围堰清基完成后护筒采用逐节对接接高，由于钢护筒自重较大，拟采用300t浮吊作为起重设备，DZ-250振动锤作为下沉设备沉放护筒。2、护筒定位为保证护筒位置准确，护筒的下沉接长采用定位导向架（见附图21）。定位导向架高8m，由型钢焊接而成，导向定位架固定在施工平台上，顶口放于平台顶面，具体位置由测量放线确定，底口四角焊接一吊耳，通过20t手拉葫芦调整定位架垂直度，葫芦固定于围堰内壁上，见附图22所示。通过定位导向架沉放接高护筒，同时由测量仪器采用前方交会法不断的调整护筒的垂直度，保证沉放垂直度在1/200范围内。3、钢护筒的沉放根据护筒位置和300吨浮吊的起重性能以及护筒的重量，决定护筒安装采取分节吊装，不同位置分节节数不同，护筒分节情况见附图19。为避免护筒在起吊运输过程中变形，在每节护筒的两端用型钢焊接“+”字内撑一道，待起吊接长后入水前割去，护筒接长完成后安装振动锤振沉护筒，振沉时采用减压振沉，以确保垂直度。震动下沉时注意震击时间与顶口标高，不宜过震防止底口变形。护筒下沉到位后，由潜水员下水探摸护筒底口情况，根据探摸情况进行底口堵漏或对其它情况进行处理，最后在护筒内填充砂子，砂子顶面标高应高于封底混凝土顶面约0.5 ～1.0m。4、护筒沉放精度要求：钢护筒沉放平面偏差≤±5cm，倾斜度小于1/200。第四章
钢围堰封底施工第一节
封底施工设备和人员配置表一、封底施工设备表：序号名称型号单位数量备用1水上搅拌站50m3/h台4一台为租用2方驳300T艘8砂石料船3浮吊60T台1 4浮吊15T台1 5抓斗 艘4 6水泥船 艘2 7拖轮400匹艘1 8拖轮150匹艘1 9机驳80匹艘1装运材料10机驳40匹艘1 11交通船80座艘1 12储料斗30m3个1 13小料斗1m3个17 14混凝土输送泵60m3/h台4一台为租用二、封底施工人员配备表序号工种人数备注1指挥人员2 2技术指导2 3技术人员12分两班4工长2分两班5电工8分两班6起重工8分两班7测量人员16分两班8普工80分两班9设备操作人员108分两班10后勤保障28分两班 第二节
封底施工钢护筒下沉完毕后开始进行大面积水下混凝土封底。封底混凝土设计底标高-44.0米，厚度7米，混凝土浇注方量3743.6m3,标号C25。 一、导管的选择及布置1、混凝土超压力计算
P=γcHc-γwHw
P=23×59-10×48.5=872Kpa式中：P为导管下口超压力（Kpa）
γc、γw分别为混凝土及水的容重（KN/m3）
Hc、Hw分别为混凝土面与导管口高差和混凝土面以上水深
Hc取封底开始时高差，+15.0-（-44.0）=59.0m
Hw取封底开始时高差，封底时水位约+4.5m考虑。2、导管的选择根据规范要求及实际混凝土泵送能力，拟选择导管直径为273mm，导管为之间用法兰联结。导管管节长度不等，以方便分节拆除为准，短导管每根7节，每节1米。导管使用前均经过压力和水密性实验。3、导管布设根据施工规范及类似工程施工经验，导管作用半径取5.0m。结合围堰形状及钻孔桩分布情况布置17根导管即可覆盖整个封底浇注面，具体布设见附图-23。4、混凝土配合比本工程封底面积大，因而混凝土面上升速度相对较小，因此要求混凝土初凝时间长，坍落度损失小。封底混凝土总混凝土量约3743.6m3，封底时按四台50 m3/h混凝土搅拌站理论产量200m3/h的60%计，则每小时混凝土产混凝土120m3/h，需要浇注近27h，混凝土流动时间保持系数K：K=γI0/I=4.8（h）γ:为混凝土扩散半径，5.0m计
I0：混凝土流动坡度按1：5计
I：混凝土上升速度，I=120/506.6=0.24m/h故，封底混凝土配合比性能如下：①：混凝土强度25Mpa②：混凝土初始坍落20±2cm③：6小时后坍落度≮15cm④:初凝时间按≮40h⑤:混凝土满足泵送要求
5．储料斗体积与形状确定按导管作用半径5米，首灌导管埋深1米计，封口首灌量为：V=πR2h/3+πr2h1=27.2m3h1=γwHw/γc=21.1m
储料斗按29m3加工制作，下部为圆锥形，上部为圆柱形，底部设4个出料门，可以从不同方向出料，施工中四台搅拌站集中向储料斗供料，根据浇注需要开启不同方向底门供料。导管、中央储料斗和溜槽布置分别见附图23、24。二、封底施工：施工工艺采用中央集料斗法，多导管分期分批开灌，一次浇注完成，混凝土由水上搅拌站同时泵送到中央集料斗内，然后根据先低处后高处，先周围后中部的原则确定需要补料、开灌的导管。由于封底砼的浇注使围堰内水面上升，多余水量由上层连通管排出堰外。封底混凝土浇注可分为三个阶段：a、首灌阶段：4台搅拌站同时向中央储料斗泵送混凝土，待料斗满时（29m3），即开始首灌施工，操作如下（以1#导管为例）：将分料器通往1#导管的门打开，其他两个门插上卡板堵住，打开储料斗出料门，混凝土通过分料器、溜槽流向1#导管，进入1m3的小料斗，当小料斗将满时，起重机迅速拔起塞板，混凝土进入导管混凝土不断流入小料斗，中央储料斗放料必须保持小料斗始终处于满盈状态。首灌阶段每根导管混凝土浇注量30m3左右，边浇注边测量混凝土浇注高度，当导管埋深符合要求后，该导管转入正常浇注阶段。b、正常浇注阶段当首灌筑堆成功后，每隔不超过一小时须补料一次，方量在5m3左右，这样按顺序逐根补料，使首灌后的导管及时得到新鲜混凝土补充，导管下口混凝土处于一种“流动状态”，混凝土放料速度保持导管断面预留1/3-1/4空隙，以便使导管内的气体排除。若放料速度过快，混凝土塞满整个导管断面，导管内的空气形成封闭，在导管内气压的作用下，混凝土下流速度减满，甚至堵管。当各导管首匹混凝土浇注完成后，17根导管均进入正常浇注阶段。各导管不断补料浇注，混凝土面均匀上升，整个首灌、正常浇注过程中，四台搅拌站始终处于工作状态，向中央储料斗源源不断供料。当导管埋深超过2米时，提升导管，拆除一根短管。C、结束阶段：封底混凝土顶面标高-37.0米，施工时标高测量控制按每10平方米一个测点，测绳经浸水校核后方能使用，正常浇注时每小时测一次，并绘制测点高程图以指导施工下料。不致造成混凝土顶面高差过大。封底混凝土厚度允许偏差0∽+30cm。根据所测结果有针对性的进行各导管混凝土灌注，力求混凝土面均匀平整。当测点达到标高后，终止该处混凝土浇注，上拔导管冲洗收集。   第五章
钻孔桩施工第一节 钻机选型 主桥南塔设计桩基18根，桩径3.0米，底标高-108.0米，顶标高-9.25米，为满足钻孔桩直径及钻孔深度的要求，配备4台KP-3500型钻机，采用清水护壁钻孔工艺，钻机主要技术指标如下表： 设
号最大钻孔口径(m)最大钻孔深度(m)最大输出扭矩（KN·m)最大提升能力( t )外型尺寸(长×宽×高)（m）移
式KP-3500Ф3.51202101207.1×6.4×8.7轨
道配备钻杆型号(mm)循环方式钻机总重量 (t)钻机总功率 (KW)数
量( 台 )Ф325×25×3500气举或泵吸反循环主
机循环系统446.750～80195132注：配备20m3/min空压机，选用平底滚刀钻头。 第二节 钻孔施工工艺流程                   第三节
施工方法1、钻机就位
由起重船（航工起4）将钻机吊放到施工平台上，钻孔作业完成后，再由60t起重船将钻机吊放到另一个钻孔孔位上。主墩布置4台钻机。两钻机之间至少要间隔一个孔位施钻。钻孔桩施工顺序见附图25。2、钻渣处理成孔采用气举反循环清水钻的施工工艺，出渣管接到围堰边的泥驳上或其他合适位置，钻渣拖运至指定地点抛卸。 3、成孔 （1）根据工程地质情况，拟采用滚刀钻头减压慢转钻进，控制进尺。钻进必须注意地层软硬不均，在钻进中必须注意扫孔，以防止出现斜孔或台阶孔。（2）升降钻具应平稳，尤其是当钻头处于护筒口位置时，必须防止钻头钩挂护筒。
（3）加接钻杆时，应先停止钻进，将钻具提离孔底8～10cm，维持冲洗液循环10分钟以上，以清除孔底及钻杆内的钻渣，然后停泵加接钻杆。（4）钻杆连接螺栓应拧紧上牢，认真检查密封圈，以防钻杆接头漏水漏气，使反循环无法正常工作。（5）钻孔过程应连续操作，不得中途长时间停止。（6）详细、真实、准确地填写钻孔原始记录，钻进中发现异常情况及时上报处理。4、清孔
钻孔至设计孔深，必须经监理工程师验收认可后。清孔时将钻具提离孔底10cm左右，缓慢回转钻具，以确保将孔底沉渣全部清除干净。5、成桩施工
（1）钢筋笼加工、吊安
钢筋笼在车间下料，分节制作，每节长12.0m。为方便施工，各节钢筋笼之间主筋拟采用冷挤压套筒连接，将主筋先挤压上一端套筒，钢筋笼运至施工现场后，由浮吊吊装、冷挤压套筒接长钢筋。为防止钢筋笼在吊放运输过程中变形，在每节钢筋笼中用Ф32钢筋加三角支撑，间距为2.0m，待钢筋笼起吊下放至护筒口时，再将三角形支撑切除。为保证钢筋笼的精确就位及悬挂固定，顶节钢筋笼顶端对称接长8根主筋至护筒口，以便将钢筋笼与钢护筒固定。为检测灌注桩的成桩质量，在钢筋笼上设置4根通长的超声波检测管。检测管应顺直，连接可靠，与钢筋笼焊接固定，上、下端密封，确保混凝土浇筑后管道畅通。 桩顶标高误差控制在正1米以内。
（2）水下混凝土浇注
①混凝土配合比基本要求：
强度：30MPa；坍落度：18±2cm；粗骨料最大粒径：＜40mm；初凝时间：不小于20h；②首批灌注混凝土的数量：
计算图式如图所示：
根据V≥πd2/4·h1+πD2/4·HC
计算得首批混凝土浇注量为13.4m3。 式中:
V:首批混凝土所需数量(m3)
h1：混凝土面高度达到HC时，
导管内混凝土柱需要的高度（m）
h1≥γwHw/γc
按50.0m计HC:灌注首批混凝土时所需孔内混凝
土面至孔底的高度（m）， Hc=h2+h3=1.4m
Hw：孔内混凝土面以上泥浆深度（m）
D：孔直径（m）
d：导管内径（m）
γw：孔内泥浆的容重（kN/m3），取最大值γw =12 kN/m3
γc：混凝土的容重（kN/m3），取γc =22 kN/m3
h2：导管初次埋置深度：h2≥1.0m,取h2=1.0mh3: 导管底端至钻孔底间隙,取h3=0.4m
计算得首批混凝土灌注量为13.4m3。
集料斗容量采用14m3。③浇注方法采用常规导管拔球法灌注水下混凝土，导管内径为φ250mm，采用快速螺纹接头。导管在投入使用前做水密压力试验，经检验合格后投入使用。④供料设备混凝土由搅拌船集中拌制，布置2台50m3/h搅拌站，。每座搅拌站配备1艘抓斗船、一台拖泵以及相应的砂、石料供应船。浇注时由混凝土拖泵泵送入集料斗经导管浇注入仓，导管埋深控制在4～6m。
（3）钻孔桩质量检测方法及标准
①用超声波法逐桩进行检测，以判定桩身混凝土的均匀性。
②当监理工程师要求钻孔取芯检测时，检查混凝土质量及沉碴厚度并制取圆柱体试件，测定混凝土强度。取样后将取芯孔压注水泥砂浆填实。
③浇筑混凝土时，按规范要求留置试件并测定其7天和28天强度。④桩质量检测标准见下表。 桩质量检测标准编 号项
目允许偏差1群桩桩顶重心平面偏移量不大于10cm2孔
径≥φ3000mm3倾斜度≤1/1504孔
深比设计深度相差不大于5cm5孔内沉淀土厚度不大于5cm（嵌岩桩），不大于20cm（摩擦桩）6单桩钢筋笼中心平面偏移量不大于5cm 第四节 常见事故预防及处理1、斜孔
◇ 地质原因：在倾斜岩层中，相邻两种岩层的硬度相差较大，当地层倾角小于60度时，则钻头在软层一边钻速快，在硬岩层一边钻速慢，从而在钻头底部形成钻速差，导致钻头倾斜垂直于硬岩层面方向钻进（即顶层进），而当岩层倾角大于75度时，钻头易趋向于硬岩层面（顺层溜）。
◇ 设备因素：如大钩提吊中心、转盘中心、孔中心不在同一铅垂直线上，钻杆刚性差，钻进过程中钻机发生平面位移或不均匀沉降等。
◇ 操作不当，钻进参数不合理。如：钻压过大；地层变化时钻压及转速掌握不当；钻压小进尺快或钻压大不进尺时，没有采取控制钻速减压钻进或提钻检查等。　　（2）预防措施：
◇ 必须使钻进设备安装符合质量要求 ；
◇ 根据准确的地质柱状图选择钻进工艺；通过软硬不均地层时特别注意采用轻压慢转。
◇ 将Ф3.0m滚刀钻头加工平底式，加大配重减压钻进。
（3）扫孔纠斜
◇ 将扫孔纠斜钻头下到偏斜值超过规定的孔深部位的上部，慢速回转钻具，并上下反复串动钻具，下放钻具时，要严格控制钻头下放速度，借钻头重锤作用纠正孔斜。
◇ 如以上方法效果不大，则在孔底灌入一定体积的混凝土，混凝土的强度应与周围岩层强度相近，混凝土面高于孔斜起始部位1.0～2.0m。等到混凝土强度增长到预期强度后，重新钻进成孔。2、掉钻及孔内遗落铁件
（1）产生原因
由于孔斜或地层极度软硬不均造成剧烈跳钻及扫孔，致使钻杆螺栓或滚刀脱落。
钻杆扭断。
由于施工人员操作不当将施工工具遗落孔内。
（2） 预防措施：
◇ 避免孔斜。
◇ 根据钻进情况定时提钻检查, 重点检查加重杆管壁及上下法兰、钻头内的清洁程度、滚刀的连接状况。
维护同时,作好孔口的防护工作,避免向孔内掉入铁件。
◇ 准确记录孔内钻具的各部位尺寸。
（3）处理措施
◇ 首先准确判断掉钻部位，计算详细尺寸,并据此制定正确的打捞方案，一般采用偏心钩或单钩或用钢丝绳套锁的方法进行打捞。
◇ 在打捞过程中,杜绝强拔强扭,以避免扩大事故。
◇ 钻具打捞上来后，要妥善固定在孔口安全部位，方能松脱打捞工具。
◇}