马秀芳（桥西） 刘丽萍（桥东）
7（桥西）/
0/（桥东传真：1）
（制冷工程）
河北省石家庄市桥西区华安西街9号(桥东店地址：河北省石家庄市长安区光华路7-12号）
冰峰制冷设备
冷库液体制冷剂为何会出现过冷温度
&&& 有一制冷装置，制冷剂为R12，要求保持冷库温度在-10℃，调试时冷凝器冷却水温度为30℃。
&&& 启动压缩机让制冷装置投入调试运行，在开始调试时由于库温比较高，我们把膨胀阀的开度调至能看到蒸发器出口开始结霜后，再稍开大一点，然后让它运行一段时间。此时低压的数值一般情况可在0.098MPa左右。应当指出，膨胀阀开度不宜过大，过大易产生液击，但也不能把阀开度调的过小，因为过小造成制冷量过梁，降温速度很慢。
&&& 在这段时间里，我们需要注意低压的变化及蒸发器的结霜情况，因为随着库温的逐步下降，抵押值和结霜都会有些变化。待运行比较稳定后，再调节膨胀阀，调至霜层结到回气管的端头，但最好不要使霜结到压缩机气缸上，因为这样易引起液击。在调节膨胀阀的操作过程中，一次的调节量不要过大，一般每次调0.5~0.25圈，而且调整一次后，让它有20min左右的运转时间。经多次反复调整，使库温下降至-10℃，低压值处于0.49MPa。
&&& 在调整膨胀阀的同时，应注意高压的运行数值，按照冷凝温度与冷却水温度之间的关系，在30℃冷却水的情况，合理的冷凝温度应比30℃高5~9℃，相应的冷凝压力在0.784MPa左右，若高压能工作在0.784MPa上下，同时蒸发器的结霜连续均匀，吸气温度在-5~0℃，如无吸气温度计划，则能见到霜刚好到压缩机的吸入口，调试到此基本达到了设计要求。
&&& 为了防止液体制冷剂在膨胀阀前的液管中产生闪发气体，保证进入膨胀阀的制冷剂全部是液体，则应让液体制冷剂具有一定的过冷度。不同的装置，按照膨胀阀前液管总的压力损失的不同，所需的过冷度也不一样，，为了达到过冷的要求，可采用气液过冷器。在R12的装置还常见把液管和回气管包扎在一起，达到过冷目的。二、 请用热力学原理，说明金属固体熔化为液体不需过热，而从液体结晶为固体时，必须过冷_百度知道
二、 请用热力学原理，说明金属固体熔化为液体不需过热，而从液体结晶为固体时，必须过冷
这个过热不知指热处理啊
提问者采纳
结晶速度越快;Tm可见现在分析当液相向固相转变时，只有△T＞0时才能满足结晶所需的热力学条件，可视为常数;Tm=-△Hf（Tm-T）&#47：△Gv=Hs-TSs-（HL-TSL）=Hs-HL-T（Ss-SL）=-(HL-Hs）-T△S式中，即△Hf=-Tm△S;Tm结晶温度T＜Tm时：△S=-△Hf&#47，此时：HL-Hs=△Hf为熔化潜热，由公式，且△Hf＞0因此，△Gv=0：△Gv=-△Hf-T△S
结晶温度T=Tm时。将上式的△S带入△G=-△Hf-T△S得，单位体积自由能的变化△Gv=Gs-GL：△Gv=-△Hf+T△Hf&#47，如果觉得采纳请帮我点下分哈。希望对楼主能有帮助，由于△S的变化很小。过冷度越大自由能差越大;Tm=-△Hf△T&#47：△G=△H-T△S可知，呵呵谢谢了
提问者评价
作为学材料的，我表示对你写的了然于心啊，重点是为什么不用过热，不过现在知道了，还是给你吧
参考资料：
金属学及热处理
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其他1条回答
只有当温度更低。反正就是说，前者是对的，就脱离固体变成液体了。额。但其实，这时候的能量也是够物品熔化成液体的。，温度到达熔点，不需要更高的温度也可以融化成液体，熔化更快。但是凝固时，不需要温度超过熔点。这个过程只要温度在熔点就能发生。这个表述的看着有点晕了，当温度到达熔点时。当然超过熔点温度差大了，液体是此刻温度下原子存在比较稳定的状态。过冷是指凝固时的温度要比熔点低过热指的是固体熔化的温度比熔点高，此时金属原子都是处于原先的液体状态，有晶核产生才能凝固，低于熔点就会凝固；凝固时温度到熔点还不够，熔化只要到熔点就可以了，低于熔点后，分子不断吸收能量。，固体不会自发的结晶的。我们感官上认为金属达到熔点就会熔点
你总结的那句和我的提问一模一样啊，呵呵，不过还是很谢谢。您说的我都知道，我问的是从热力学动力学原因哦。目前我知道的，需要过冷度是可以用动力学熵判据推导的，但过热可不可以解释为在熔点时，系统的界面能降低，自由能也降低。。。近儿是个自发的行为。所以不需要过热。然过冷是自由能升高的行为。您也给看看是不是这个意思（您是学什么的)
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出门在外也不愁邓超：用真的注射的方式 体验静脉里流过冰冷的液体
11:16:43 明星圈（starcome.net）
编辑：陈芳
　　明星圈7月31日消息：昨日，邓超为宣传电影《烈日灼心》接受了本报记者的专访。谈起拍摄死刑戏和水下戏的艰辛，邓超坦言&差点不能活着出来了&。聊起事业与家庭，他也透露除了拍摄中的第二部导演作品《恶棍天使》，自己的&超剧场&也即将开业。分享起&好爸爸&经，邓超更是开玩笑称&孙俪跟女儿小花没有可比性&。
　　剧透　　《烈日灼心》根据须一瓜长篇小说《太阳黑子》改编，讲述了一宗沉底七年的水库灭门凶案，三个懵懂青年因一念之差成为背负罪孽的亡命狂徒。为了赎罪，三人拼命工作，低调做人。他们不娶妻，不交友，偏居一隅合力抚养一个叫&尾巴&的女童。三个逃犯平静的生活背后有一双热衷于偷窥的眼睛
　　，又突然闯入一名同性恋者&&灼烈揪心的追凶之途上，父女之情、同性之谊，罪与义、情与法，在故事结尾出现惊人反转。（配图为剧照）
　　死刑戏注射镇静剂求真实
　　&我最享受的地方，也是亲人朋友最担心的&
　　广州日报：看你发微博说为了拍《烈日灼心》都差点不能活着出来了，是怎么回事儿？
　　邓超：其实我对每个片子都这样，拍《分手大师》也差点没活着回来，这可能也是我最享受的地方，也是我的亲人朋友最担心我的地方。我是太投入了，不投入不行，对辛小丰也没有一个交代，我喜欢这个戏就是因为这个。
　　广州日报：看了那段死刑戏很震撼，你是怎样找到感觉，演出来让观众很信服的？
　　邓超：首先我找了很多参考，自己再去体验，不过只有2次。我在学校时昏倒过一次，暂时性休克。这次演这场死刑戏我决定用真的注射的方式，体验生理上的感受，体验静脉里流过冰冷的液体。我还让医生推快一些，才会不舒服，才会显得更真实一些，希望除了真正的死亡以外都是真的。在剧组我每天都是自己待着，这都是对死亡的体验的前奏。在注射的时候找的不是专业的医生，所以他很紧张，好几次都扎不准，这让我也多体验几次。教了他好多次，我们要一直被戳着。不是说我就不怕被扎，主要是扎完之后，拍特写有好多眼儿不行，你得像没有眼儿，而且那是一个七分钟的长镜头，从我的血管带到我的脸，开始是清醒的，到小丰害怕死亡的感觉。再换到死刑仪的镜头，一共有三管镇静剂，是一个三到四分钟的长镜头。
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·07-30·07-30·07-30·07-30·07-30·07-30·07-30·07-30·07-30·07-30·07-30垂直通道内低温液体过冷流动沸腾传热的数值预测模型_计量标准器具_中国百科网
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垂直通道内低温液体过冷流动沸腾传热的数值预测模型
    摘 要:onb和osv分别是过冷流动沸腾中气泡形成的初始位置及气泡开始挣脱壁面的位置,准确预测onb及osv的位置对于分析低温液体的流动沸腾过程具有十分重要的意义。根据传热机理的不同将低温液体过冷流动沸腾通道划分为3个区,建立了各区内沸腾传热的机理模型及各区边界的判断标准,并将新建立的理论模型纳入双流体模型实现了数值求解,根据数值计算的结果可以很方便地判断onb及osv的位置。建立的模型有助于从机理上实现低温液体过冷流动沸腾传热的准确预测。1 引 言在采用低温液体作为介质的冷却系统中,过冷流动沸腾是一种十分重要的传热方式。低温液体在垂直通道内的过冷流动沸腾过程如图1所示。当通道主流区内的液体还处于过冷状态时,边界层内的液体已达到饱和温度并开始在壁面上的凹坑或裂缝(称为/气穴0)处形成气泡。气泡开始形成的位置称为/核态沸腾起点0(onset of nucleate boiling,下称onb)。实验观测[1]发现,在onb下游的一段距离内,气穴上的气泡并不能立即挣脱加热壁面,而是先长大至一定的直径,在浮力和液体惯性力的作用下脱离气穴,之后沿加热壁面滑行一段距离,并在此过程中逐渐长大至脱离直径,然后才能脱离壁面。气泡脱离固体壁面的位置称为/有效空泡起点0(onset ofsignificantvoid,下称osv)。不难发现,在onb上游的区域内,通道壁面完全被液体覆盖,传热机理为液体单相对流传热,自onb起,由于有液体汽化吸热,通道壁面上开始出现新的传热机理,传热过程变得复杂。自osv起,气泡开始进入液体主流区,通道内的流动才真正从单相流转变为两相流。可见,onb和osv是核态流动沸腾过程中十分重要的两个参数,建立机理模型准确预测这两个点的位置对于分析和提高冷却系统的性能具有十分积极的意义。2 模型方程的建立要准确预测低温液体的流动沸腾传热,首先需要了解沸腾壁面上的传热机理,即要了解通道壁面上的热量通过哪几种方式传入流体。如图2所示,根据壁面上气泡形成及脱离的位置可以将加热壁面沿流动方向划分为3个区,各区内分别存在不同的传热机理。2. 1 i区i区为onb上游的区域。这个区域内的通道壁面完全被液体覆盖,壁面上总的热通量qtotal完全通过单相对流传入液体,因此有:qtotal=qc(1)其中,qc为单位面积上液体的单相对流传热速率,可按下式计算:其中,st为当地斯坦顿数,可按kurul[2]方法计算;ql为液体密度;cpl为液体热容;ul为壁面附近的液体速度;tw为壁面温度;tl为近壁区内的液体温度;ac为通道壁面上对流换热所占的面积分数, i区中,ac=1。2. 2 ii区ii区为onb与osv之间的区域。basu[3]等认为,虽然ii区中的通道壁面上有气泡产生,但是这个区域内的气泡始终黏附于固体壁面,并没有进入到液体主流区。若假定气泡直径远大于热边界层厚度,则该区内气泡的顶部仍处于过冷液体中。于是,过热液层在气泡底部汽化,而气泡内的气体又在顶部冷凝,气泡只是为热量从壁面传入液体提供了一条新的路径,因此这一过程仍可视为单相对流传热。只是由于气泡的存在使壁面变得粗糙,增大了液体的湍流扰动,进而强化了单相对流换热,为此他们引入了一个强化因子&(&>1)来修正该区内的对流换热系数。作者认为, ii区为气泡形成和长大的区域,虽然该区的汽化传热量不大,但这种传热机理事实上是存在的,因此除了液体的单相对流传热外,还必须考虑液体的汽化吸热qtotal=qc+qe(3)其中,qe为单位沸腾面积上液体的汽化传热速率。ii区中单位面积上液体的汽化传热速率可按下式计算:其中,dii为ii区中黏附于壁面上的气泡的直径,本文假定dii在onb与osv之间线性分布;&v为气相密度;hfg为液体的汽化潜热;fii为ii区内气穴上气泡的产生频率;n为单位面积上气穴的数量,称为活化核心密度。kirichenko[4]等的研究表明,低温液体核态沸腾的汽化核心密度与系统压力及壁面过热度有关其中,tsat为液体饱和温度;&tsup为壁面过热度(&tsup=tw-tsat);r为液体表面张力。p/pcr&0.04时,cn= 10-7,m= 2,pcr为临界压力;p/pcr&0104时,cn= 625&10-16,m=3。ii区内产生的气泡长大到一定尺寸后首先挣脱气穴,然后沿壁面滑移至osv处再脱离加热壁面。由于目前国内外公开发表的文献中尚没有关于该区域内气泡频率的报道,本文假定ii区的气泡产生频率与osv处的气泡挣脱频率相等,可按下式计算:其中,dii,osv为osv处的气泡直径。式(3)中的qc仍可按式(2)计算,但此区内通道壁面并不是完全被液体占据,因此单相对流传热面积重新定义为:2. 3 iii区iii区为osv下游的区域。最初人们认为osv下游的传热机理与ii区相同,即认为沸腾一旦发生,则壁面上就存在液体单相对流传热及液体汽化吸热两种传热机理,整体的传热速率为两者之和,如chen[5],liu[6]等的模型均属此类。进一步研究[3, 7]发现,当气泡挣脱固体壁面以后,气泡周围的过冷液体会填充壁面附近原来由气泡所占据的位置,从而与过热壁面形成一个激冷效应(或称激冷传热),这一过程本质上是液体非稳态导热。因此,在osv下游的区域内,除了液体单相对流传热及液体汽化吸热外,壁面上还存在第3种传热机理,即液体的激冷传热(传热速率为qq)。于是有:qtotal=qc+qe+qq(8)iii区中液体的汽化传热速率与式(4)相似,但各变量的物理意义不同其中,diii为气泡挣脱直径;fiii为iii区内的气泡挣脱频率,其计算式与式(6)相同,只不过其中的气泡直径应替换为当地值diii。kirichenko[8]研究了低温液体的核态池沸腾,指出气泡脱离直径可按下式计算:其中,rc为气穴半径,可按下式[9]计算:thorncroft[10]等研究发现,流动沸腾中的气泡挣脱直径要比相同壁面过热度条件下的池沸腾小,因此引入修正系数ciii,以便将kirichenko的池沸腾公式用于流动沸腾中,计算中取ciii=019。液体与壁面间的激冷传热机理只存在于iii区中,根据victor[11]等的研究,该传热分量的速率可按下式计算:其中,&l为液体导热系数;tq为1个气泡周期(1/f)内激冷效应的作用时间。气泡脱离壁面后,过冷液体与壁面间的激冷效应将一直持续到新的气泡产生为止,这段从上一个气泡挣脱到下一个气泡产生所需要的时间通常称为气泡等待时间tw。可见,激冷效应的作用时间与气泡等待时间相等(tq=tw)。再定义气穴处某气泡从产生到挣脱所需要的时间为气泡生长时间tg,则气泡等待时间可以表示为:tw=1/f-tg(13)bald[12]研究发现,低温液体气泡的生长时间与挣脱直径之间存在如下关系其中,al为液体的热扩散系数;jasup为与壁面过热度有关的jacob数kenning[13]等研究发现,气泡挣脱后形成的激冷效应会影响气泡周围一定范围内液体的传热,单位固体表面积上受挣脱气泡影响的面积分数为:其中,jasub为与液体过冷度&tsub(&tsub=tsat-tl)有关的jacob数,其计算式与式(15)类似。iii区内的单相对流传热速率可仍按式2计算,只是其中的ac需重新定义为:ac=1-aq(17)2. 4 onb及osv的确定由图2可以看出,onb和osv是各区域的分界点,要采用前面建立的模型分析低温液体的流动沸腾过程,就必须确定onb及osv的形成条件。根据clausius-clapeyron方程,壁面上凹坑或裂缝的口径与其成为气穴所要求的壁面过热度成反比,这说明对于一定的壁面过热度,口径较大的凹坑处将首先产生气泡。basu[3, 14]及thorncroft[10]等指出,对于管道,其表面上存在各种尺寸的凹坑或裂缝,但只有那些能够捕获气体的部分才能产生气泡。若凹坑口径过大,则会被液体填充而不能形成气穴。因此,壁面上气穴的口径存在一个最大值dc,max,当壁面过热度超过某一值时,这个气穴最先形成气泡,其位置可定义为onb。这个最先形成气泡的气穴的口径一般规定为当地热边界层的厚度[10]于是,onb点所对应的壁面过热度为:basu[3]等通过实验观测发现,流动沸腾中气泡挣脱固体壁面的位置与液体过冷度有关, osv处的液体过冷度为:其中,系数cosv为经验系数,按下式计算:3 模型的求解以上分析了通道壁面上各段的传热机理并对其进行了量化,在低温液体的流动沸腾过程中,除了壁面上存在传热传质过程外,主流区内的质量、动量以及能量的传输过程对整体的传热效率也有着十分重要的影响。因此,要准确描述这一过程,必须综合考虑壁面与主流区以及两相流场内部各变量的传输过程。为此,引入双流体模型,将上述模型作为双流体模型相关方程的源项进行求解。双流体模型的基本形式及描述低温介质气液两相间动量、能量以及质量传输的封闭方程可参见文献[15~17]。数值计算的物理原型为一内径10 mm,长1. 0 m的垂直圆管。过冷度为3. 8 k的液氮以015 m/s的平均速度从圆管下部垂直向上流动;管壁均匀加热,热通量为1010 kw /m2;出口压力为017 mpa。由于流场具有轴对称性,建立二维计算域进行数值计算,计算域划分为10&1 000(半径方向10个网格,长度方向1 000个网格)个矩形网格。为了详细反映近壁区内的流动及传热特征,径向网格从轴线向管壁逐渐加密,如图3所示。考虑到气泡在挣脱加前沿壁面存在滑移现象,将固体壁面对气相指定为滑移边界条件,而液相在边界层内的速度满足对数分布。整套模型方程采用有限容积法进行离散,并采用相间滑移算法(inter-phase slip algorithm, ipsa-c)求解,当液相连续性方程的残差小于0. 1%时认为计算收敛并退出迭代程序。4 结果与分析图4为沿流动方向上的壁面温度分布图,图中的横线代表液体的饱和温度。与图2相对应,可根据壁面温度的变化将壁面沿流动方向分为3个区。其中a点以前的i区为液体单相对流传热区,该区内壁面温度上升很快。在a点处,壁面温度略高于液体饱和温度,液体开始气化,此后,由于液体气化吸收了一部分热量,壁面温度上升的速度变得缓慢,于是a点成为壁面温度分布的一个转折点,由此可以判断,a点即onb。计算结果表明,壁面温度在onb下游的某个位置(b点)会有一定幅度的下跌。作者认为,壁面温度突然下跌是由于气泡挣脱固体壁面后冷液体与过热壁面形成的激冷效应造成的。因此,b点可以看作是气泡开始挣脱固体壁面的位置,即osv。在osv下游的iii区中,壁面温度继续升高,但升高的速度逐渐减慢,并有趋于稳定的趋势。由于osv是气泡开始挣脱固体壁面的位置,因此除了借助壁面温度判断其位置外,还可以根据与气泡脱离有关的参数(如气泡直径及气泡频率等)进行判断,如图5所示。图中的气泡频率包括ii区的气泡产生频率fii及iii中的气泡脱离频率fiii。osv点以后,气泡脱离直径沿流动方向不断减小,这主要是由于随着沸腾的进行,通道内的两相体积流量及流速迅速增大,液体流速的增大将使气泡挣脱直径降低,这与thorncroft[10]等的研究是一致的。由于气泡脱离频率与脱离直径的平方根成反比(式6),因此fiii表现出与diii相反的变化趋势。图6为沿流动方向上各传热分量与壁面总热通量比值的分布图。同样可以将壁面沿流动方向划分为3个区,其中i区内的壁面热通量完全通过单相对流传热传入液体; ii区中的壁面热通量则通过单相对流传热传和液体汽化吸热传入流体; iii区中3种传热方式同时起作用。值得指出的是,激冷热通量在osv出现突变,虽然该传热分量所占的比例一直不大,但正是由于osv处出现的激冷效应才使得壁面温度在该处突然下跌(图4)。图7为通道内液体温度分布的二维等值线图,从图中可以看出,通道内的液体温度沿半径方向单调升高,截面上液体温度的最大值位于壁面处。在管道出口附近,液体已达到饱和温度,截面上的液体温差很小,沸腾开始进入饱和沸腾阶段。图8为二维空泡份额分布的等值线图。一般认为,气泡在固体壁面上产生,然后在其向管道轴线运动的过程中又被液体冷凝,因此空泡份额的分布也会与液体温度的分布相似,即呈献出沿半径方向单调增大的变化过程。但是,本文数值预测的结果表明,除了沸腾刚开始的一小段距离内的空泡份额沿半径方向逐渐增大外,管内大部分的空泡份额沿半径方向先增大后减小,空泡份额的峰值出现在偏离壁面的位置。lee[18]等采用实验方法研究了水在垂直环管内的流动沸腾过程,他们观测到了与本文数值计算相同的现象。分析认为,在沸腾开始的初始阶段,由于液体具有较大的过冷度,产生的气泡很快被液体冷凝,因此这个阶段内的空泡份额沿半径方向单调增大。随着沸腾的发生,一方面液体过冷度不断降低,另一方面壁面上的活化核心密度不断升高,脱离壁面后的气泡在运动的过程发生聚合,因此导致了空泡份额的峰值出现在偏离壁面的位置。5 结 论合理描述沿流动方向各区内的传热特征并确定各区的边界是准确预测低温液体流动沸腾过程的重要条件。研究分析了垂直通道内低温液体流动沸腾各区内的传热机理,建立了相应的理论模型并结合双流体模型实现了数值求解。新建立的模型对于实现低温液体流动沸腾过程的准确预测及加深对流动沸腾物理机制的认识具有积极意义,主要得出以下结论:(1)低温液体过冷流动沸腾通道可划分为3个区,各区内存在不同的传热机理,准确识别并量化各种传热机理是分析低温液体流动沸腾的先决条件。(2)根据本文模型的数值预测结果可以判断各区的分界点,即确定onb和osv的位置。(3)流场内液体温度沿半径方向单调增大,而空泡份额沿半径方向呈献出先增大后减小的变化趋势。参考文献1 thorncroftg e,klausner j f,meir.an experimental investigation ofbubble growth and detachment in vertical upflow and downflow boi-ling. international journal ofheat andmass transfer, ):2 kuruln.multidimensional effects in two-phase flow including phasechange. ph. d. thesis, rensselaer polytechnic institute, troy, ny,usa, 19903 basu n,warrier g r, ghir v k.wall heat flux partitioning duringsubcooled flow boiling: part1-model development. journal of heattransfer, ): 131~1404 kirichenkoyu a,dolgoym l,levchenkonm, et a.l a study ofboi-ling of cryogenic liquids.heattransfer-sovietresearch, ):63~725 chen j c. correlation for boiling heat transfer to saturated fluids inconvection flow. i&ec process design and development, 1966 , 5(3): 322~3296 liu z,w interton r h s. general correlation for saturated and sub-cooled flow boiling in tubes and annuli based on nucleate poolboilingequation, international journal ofheat and mass transfer, ): 7 吴玉庭,杨春信,袁修干.核态池沸腾的数值模拟.化工学报,): 479~4868 kirichenko yu a, slobozhanin l a, shcherbakova n s. analysis ofquas-i static conditions ofboiling onsetand bubble departure.cryogen-ics, ): 110~1129 rammingr,weissr.growth ofvapourbubbles from artificialnuclea-tion sites.cryogenics, ): 64~6910 thorncroftg e,klausner j f,meir. suppression of flow boiling nu-cleation. journal ofheattransfer, ): 517~52611 victorh,delvallem,kenningd b r. subcooled flow boiling athighheat flux. international journal ofheat and mass transfer, ): 12 baldw b. bubble growth constant for liquid hydrogen and liquid hel-ium.cryogenics, ): 709~71213 kenningd b r,victorh d vm.fully developed nucleate boiling: o-verlap ofareasof influence and interference between bubble sites. inter-national journal ofheat andmasstransfer,):14 basu n,warrierg r,ghirv k.onset of nucleate boiling and activenucleation site density during subcooled flow boiling. journal ofheattransfer, ): 717~72815 yeoh g h,tu jy, lee t, et a.l prediction and measurement of localtwo-phase flow parameters in a boiling flow channe.l numericalheattransfer, parta, -2): 173~19216 李祥东,汪荣顺,顾安忠.低温液体流动沸腾数值计算中的动量模拟.低温与超导, : 53~5817 lix d,wang r s, gu a z. numerical simulation of flow boiling ofcryogenic liquids in tubes. in: 20th internationalcryogenic engineer-ingconference, beijing, 200418 lee th, park g c, lee d j. local flow characteristics of subcooledboiling flow of water in a vertical concentric annulus. internationaljournal ofmultiphase flow, 51~1368作者：李祥东 汪荣顺 石玉美
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制冷剂的压焓图中，饱和液体线和饱和蒸气线所包围的区域为()。A．过冷液体区B．过热蒸气区C．液体和
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制冷剂的压-焓图中，饱和液体线和饱和蒸气线所包围的区域为( )。A．过冷液体区B．过热蒸气区C．液体和蒸气的两相混合物区D．饱和蒸气区请帮忙给出正确答案和分析，谢谢！
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